При расчете бетона и арматуры на прочность по сечениям нормальным к продольной оси учитываются

Обновлено: 05.05.2024

Цель расчета –определить минимальный расход продольной арматуры каркасов (для балок) или арматуры сеток в нижней растянутой зоне сечения элементов.

Контрольные вопросы для самопроверки знаний:

1. Какие элементы относятся к классу изгибаемых?

а) Изгибаемыми называются элементы, в которых в поперечном сечении при действии внешних нагрузок возникает изгибающий момент в середине их пролета.

б) Изгибаемыми называются элементы, в которых в поперечных сечениях при действии внешних нагрузок возникают изгибающие моменты и поперечные силы.

в) Изгибаемыми называются элементы, в которых возникают изгибающие моменты при действии равномерно распределенных нагрузок и сосредоточенных сил.

2. Расчетная схема усилий в нормальном сечении изгибаемого элемента с одиночной арматурой?

3. Какие характеристики бетона и арматуры учитываются при расчете изгибаемых элементов с одиночной арматурой на прочность по нормальным сечениям?

4. Как назначается величина защитного слоя бетона для растянутой арматуры?

5. Установите критерий одиночного армирования изгибаемого элемента?

5. Расчетная формула положения границы сжатой зоны в нормальном сечении изгибаемого элемента?

6. Условие прочности нормального сечения изгибаемого элемента с одиночной арматурой?

7. Из каких условий назначается класс бетона по прочности на сжатие для изгибаемого элемента с одиночной арматурой?

а) Из условия минимального продольного армирования;

б) Из условия обеспечения минимальной высоты изгибаемого элемента;

в) Из условий эксплуатации изгибаемого элемента по обеспечению требуемых марок по морозостойкости и водостойкости.

Изгибаемыми называются элементы, в которых в поперечном сечении при действии внешней нагрузки возникают изгибающие моменты и поперечные силы в зависимости от расчетной схемы приложения нагрузки и граничных условий закрепления элемента. На рис. 1 приведен пример расчетной схемы изгибаемого однопролетного элемента, загруженного равномерно распределенной нагрузкой с двумя возможными схемами разрушения по нормальному и наклонному сечениям.

Рис. 1. Расчетная схема изгибаемого элемента

Расчетная схема внутренних усилий и эпюра напряжений в прямоугольном поперечном сечении изгибаемого железобетонного элемента с одиночной арматурой приведена на рис. 2.

Рис. 2. Схема внутренних усилий и эпюра напряжений в поперечном

сечении изгибаемого железобетонного элемента с одиночной арматурой

Ниже приведены основные расчетные формулы и порядок расчета прочности нормального сечения железобетонного элемента с одиночной арматурой.

Условие прочности нормального сечения изгибаемого железобетонного элемента записывается в виде:

где: R_s – расчетное сопротивление арматуры на растяжение, принимаемое согласно табл. 31 / Н/см 2/ / 1 /;

А_s – минимальный расход продольной растянутой арматуры в / см 2 /;

h₀ - рабочая высота сечения изгибаемого элемента в / см /:

где: h – высота сечения элемента (балки, плиты) в / см /;

a_s – расстояние от нижней растянутой зоны сечения элемента до центра тяжести растянутой арматуры в / см /:

- при расположении арматуры в один ряд: a_s = a + 0.5*d_s , где d_s – диаметр искомой арматуры и «а» - защитный слой бетона: не менее 30 мм и не менее диаметра арматуры «d_s»;

- при расположении арматуры вплотную в два ряда (без зазора):

х – абсолютная высота сжатой зоны сечения изгибаемого элемента:

где: R_b – расчетное сопротивление бетона изгибаемого элемента на сжатие согласно табл. 23 в МПа или Н/см 2 в зависимости от размерности R_s / 2 /.

Последовательность практического расчета прочности нормального сечения изгибаемого элемента с одиночной арматурой.

Необходимо определить минимальный расход продольной растянутой арматуры в изгибаемом элементе (балке или в плите).

1. Определяется значение рабочей высоты сечения элемента с учетом защитного слоя бетона:

2. Определяется минимальный расход продольной растянутой арматуры:

3. Конструирование изгибаемого элемента (балки или плиты) возможно в дальнейшем по двум направлениям:

а) задаваясь количеством стержней по сортаменту определяют диаметр арматуры;

б) задаваясь диаметром арматуры по сортаменту определяют количество стержней арматуры.

Таким образом устанавливают фактический расход арматуры A_s * , который должен быть не менее расчетного значения A_s.

4. Определяются абсолютное и относительное значения сжатой зоны сечения элемента:

5. Определяется граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона сечения элемента :

(для тяжелых бетонов);

6. Выполнить сравнение: ξ < = ξ _R : ( 8 )

а) если условие ( 8 ) выполняется определить несущую способность элемента М * , которая должна быть больше изгибающего момента от действия внешней нагрузки М:

Условие прочности выполняется.

б) если условие ( 8 ) не выполняется, то необходимо изменить исходные данные по назначению класса бетона по прочности на сжатие и (или) увеличить высоту сечения элемента (балки или плиты) и повторить расчеты до выполнения условия ( 8 ).

Пример расчета №1.Определить минимальный расход продольной растянутой арматуры изгибаемого элемента при следующих исходных данных:

Дано: Балка прямоугольного сечения с размерами 25х50 см (bxh) запроектирована из тяжелого бетона класса В25, R_b = 13 МПа. Продольная арматура класса А400, R_s = 350 МПа. Величина изгибающего момента М = 245 кН*м. Вычертить эскиз армирования балки.

1. Определяем рабочую высоту сечения балки при условии, что арматура располагается в один ряд и максимально доступный диаметр арматуры 30мм:

h₀ = 50 – 3 – 1.5 = 45.5 см.

2. Определяем минимальный расход растянутой арматуры:

3. Согласно сортамента арматуры принимаем армирование балки :

A_s * = 12.32 + 9.82 = 22.14 см 2 ( 2Ø28 + 2Ø25 ) с процентом армирования: 2214/25х45.5 = 1.95 %, что меньше 3%.

4. Определяем параметры сжатой зоны сечения балки:

х = 350х22.14/13х25 = 23.84 см; ξ = 23.84/45.5 = 0.524.

5. Граничное значение относительной высоты сжатой :

Условие ( 8 ) выполняется.

6. Несущая способность балки:

М* = 350х22.14( 45.5 – 11.92 ) = 260.2 кН*м, что больше М = 245 кН*м. Условие прочности выполняется.

, коэффициент условий работы бетона .

- продольная класса А-III, расчетное сопротивление на осевое растяжение

- поперечная- класса А-I, .

4.3 Расчет прочности колонны первого этажа

Усилия с учетом коэффициента надежности по назначению здания будут равны:

Площадь поперечного сечения колонны:

где - коэффициент, учитывающий гибкость колонн длительного загружения;

- коэффициент условия работы;

Принимаем коэффициент

Размер сечения колонны: - принимаем сечение колонны 0,35х0,35 м.

Значения коэффициентов при:

Искомая площадь сечения арматуры:

Проверяем коэффициент армирования

Принимаем 8Ø16А-III c

Проверяем фактическую несущую способность сечения колонны по ф.:

Вычисляем запас несущей способности колонны:

Для унификации ригелей сечение колонн второго и всех

вышерасположенных этажей принимаем 0,35х0,35м.

Принимаем следующую разрезку колонн:

колонна К-1- на I этаж;

колонна К-2- на II-III этажи;

колонна К-3- на IV этаж.

4.5 Расчет и конструирование короткой консоли

Опорное давление ригеля Q=269,09 кН.

Длина опорной площадки:

Принимаем

Вылет консоли с учётом зазора 5 см составляет

Расстояние от грани колонны до силы Q :

Высота консоли в сечении у грани колонны принимают равной

У свободного края при угле наклона сжатой грани g=45° высота консоли

Рабочая высота сечения консоли .

Поскольку выполняется условие , то консоль считается короткой.

Для короткой консоли выполняются 2 условия:

Изгибающий момент консоли у грани колонны

Площадь сечения продольной арматуры консоли:

По сортаменту подбираем арматуру 2Ø14 А-IIIc

Консоль армируем горизонтальными хомутами Æ5 Вр-I с

с шагом S=0,1 м (при этом и ) и отгибами 2Ø16 A-III с

Проверяем прочность сечения консоли по условию:

;

, при этом

Правая часть условия принимается не более

Поскольку , прочность консоли обеспечена.

Рисунок 10- Схема армирования коротких консолей.

Информация о работе «Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания (без подвала) с наружными каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом»

Раздел: Строительство
Количество знаков с пробелами: 30494
Количество таблиц: 5
Количество изображений: 14

Изгибу подвергаются железобетонные плиты и балки, которые могут быть как самостоятельными конструкциями, так и входить в состав сложных конструкций и сооружений (ребристые плиты, подпорные стены, рыбо-, судопропускные шлюзы, перегораживающие сооружения и др.). При одиночном армировании рабочая арматура расположена только в растянутой зоне.

Расчет по прочности нормальных сечений к продольной оси элементов прямоугольного сечения сводится к решению следующих задач:

подбор такого поперечного сечения, которое соответствует требуемой прочности, т.е. определение требуемой площади сечения растянутой арматуры при заданных внешних усилиях, классах бетона и стали, предварительно назначенных размерах сечения элемента;
определение требуемой площади сечения растянутой арматуры и недостающего размера сечения элемента при заданных внешних усилиях, классах бетона и арматуры, предварительно назначенных проценте армирования сечения и одном из размеров поперечного сечения элемента;
проверка прочности заданного сечения элемента, заключающаяся в сопоставлении заданного внешнего изгибающего момента с внутренним, соответствующим предельному состоянию рассматриваемого сечения элемента.

Рассмотрим изгибаемый элемент прямоугольного поперечного сечения с одиночной арматурой (рис. ниже) в момент, когда в растянутой и сжатой зонах сечения, проходящего через трещину, одновременно наступает предельное состояние.

К расчету изгибаемых элементов с одиночным армированием

Чтобы составить условие прочности нормального сечения, отделим часть балки и покажем внутренние усилия, обеспечивающие равновесие этой части балки.

В сжатой зоне бетона

а в растянутой зоне

В расчетном предельном состоянии при разрушении элемента по случаю 1, составляются 2 условия прочности: относительно центра тяжести растянутой арматуры

или относительно центра тяжести сжатой зоны бетона

Из этих уравнений очевидно, что М_b=M_s т. е. предельные внутренние усилия в обеих зонах сечения одинаковы:

Основные уравнения прочности прямоугольных сечений изгибаемых элементов выше, справедливы при высоте сжатой зоны х меньше граничной высоты x_R, т. е. когда соблюдается условие x ≤ h₀ ξ_R

Условие выше справедливо только при ξ = х / h₀ ≤ ξ_R , где ξ_R — граничное значение относительной высоты сжатой зоны, вычисляется по формуле

В зависимости w = α - 0,008R_b — характеристика сжатой зоны бетона.

α = 0,85 — для тяжелого бетона;

α = 0,8 — для легкого и поризованного бетона;

α = 0,75-0,8 — для мелкозернистого.

Напряжения в арматуре σ_sr принимаются в зависимости от класса арматуры. Напряжения σ_sr _u = 500 МПа при γ_b2 < 1 и σ_sr _u = 400 МПа при γ_b2 ≥ 1.

При решении задачи 1-го типа из уравнения выше определяют высоту сжатой зоны

Подставляя полученное значение «x» в формулу выше, вычисляют площадь A_s (сечения арматуры растянутой зоны)

По полученной величине A_s по сортаменту подбирают количество стержней, их диаметр и размещают арматуру в растянутой зоне сечения.

При решении задач 2-го типа определяют относительную высоту сжатой зоны бетона

по таблице ниже находят коэффициент φ =А₀ = α_m и вычисляют полезную (рабочую) высоту h₀

а дальше ведут расчет по 1 типу. Граничную относительную высоту сжатой зоны ξ_R определяют по формуле выше или по таблице ниже.

- фактическую криволинейную эпюру напряжений в сжатой зоне бетона высотой х_фи краевой ординатой >R_b заменяют эквивалентной по усилию прямоугольной эпюрой напряжений высотой хи краевой ординатой R_b (х = 0,8х_ф; х_ф = 1,25х);

- растягивающие напряжения в арматурев момент исчерпания сечением балки несущей способности принимают не более величины расчётного сопротивления арматуры на растяжение - R_s.

- сжимающие напряжения в арматуре в момент исчерпания сечением балки несущей способности принимают не более величины расчётного сопротивления арматуры на сжатие - R_s_с ;

- расчёт на прочность производят в зависимости от соотношения значений фактической (х) и граничной(х_R) высот сжатой зоны бетона или их относительных значений ξ = х / h₀и ξ_R = х_R / h₀, где h₀ – рабочая высота сечения – расстояние от крайнего сжатого волокна бетона до центра тяжести растянутой арматуры.

Возможны два случая расчёта изгибаемых железобетонных элементов. Первый случай расчёта при х ≤ х_R (ξ ≤ ξ_R) – разрушение элемента происходит по растянутой зоне. Второй случай расчёта при х > х_R (ξ > ξ_R) – разрушение элемента происходит по сжатой зоне.

Для вычисления граничной относительной высоты сжатой зоны бетона () находим h₀ = h – a , где a = 0,1h (рис. 10).

Из условия совместности деформаций бетона и стали (из подобия треугольников эпюры деформаций) получим . Учитывая, что , имеем или .

Рисунок 7.1 – К определению граничной высоты сжатой зоны бетона

Разделив обе части уравнения на , получим или , отсюда .

При одновременном достижении предельных напряжений в арматуре и бетоне получим формулу для определения относительной граничной высоты сжатой зоны бетона:

где ε_s,el – относительная деформация растянутой арматуры при напряжениях, равных R_s, определяемая по формуле .

Значение модуля упругости арматуры E_s принимают одинаковым при растяжении и сжатии и равными E_s= 2,0∙10 5 мПа;

ε_b,ult – относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных R_b, принимаемая равной 0,0035.

2. Расчёт изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой

Рисунок 7.2 – Схема усилий при расчёте прочности изгибаемого элемента прямоугольного сечения с одиночной арматурой по нормальному сечению

Равнодействующие нормальных напряжений в сжатом бетоне и в растянутой арматуре определим по следующим формулам:

В соответствие с рис. 11 плечо внутренней пары сил равно

Рассмотрим равновесие элемента (рис. 11) под действием изгибающего момента от нагрузки М и внутренних усилий, возникающих в сжатом бетоне N_b и растянутой арматуре N_s.

1. - сумма проекций, действующих сил на ось балки.

Высота сжатой зоны бетона равна .

Подставив в эту формулу значение , получим ивыразим отсюда площадь поперечного сечения растянутой арматуры

Из выражения получим . Обозначим отношение площади сечения арматуры к площади сечения бетона коэффициентом армирования сечения, тогда или .

Процент армирования сечения или .

2. - сумма моментов, действующих сил относительно центра тяжести растянутой арматуры.

; ; . Выражение представляет собой выраженный через параметры сжатого бетона предельный изгибающий момент, воспринимаемый данным сечением, который называют несущей способность сечения.

Тогда условие прочности изгибаемого элемента по нормальному сечению на действие изгибающего момента примет вид

Таким образом, прочность элемента достаточна, если внешний расчётный изгибающий момент не превосходит расчётной несущей способности сечения, выраженной в виде обратно направленного момента внутренних сил.

Выполнив подстановку , получим

Обозначив , получим условие прочности изгибаемого элемента в другом виде

Приравняв внешний и внутренний моменты , можно определить рабочую высоту сечения элемента или коэффициент .

3. - сумма моментов относительно центра тяжести сжатой зоны бетона.

Выражение представляет собой выраженный через параметры растянутой арматуры предельный изгибающий момент, воспринимаемый данным сечением, который тоже называют несущей способность сечения.

Выполнив подстановку , получим условие прочности изгибаемого элемента в другом виде

Коэффициентопределим из выражения ,

Приравняв внешний и внутренний моменты , можно определить площадь поперечного сечения растянутой арматуры

Приведённые выше формулы справедливы при условии или , т.е. когда разрушение элемента происходит по растянутой зоне.

Если разрушение элемента происходит по сжатой зоне, т.е. >или >, то максимальный предельный изгибающий момент, воспринимаемый прямоугольным сечением, определяют исходя из значения граничной высоты сжатой зоны бетона , которой соответствуют величины , , , тогда

В случае если определить максимальный предельный изгибающий момент через характеристики арматуры по формулам или не допустимо, так как растягивающие напряжения в арматуре , что определяется совместностью деформаций. Таким образом, в случае несущая способность арматуры на растяжение используется не полностью. Разрушение изгибаемого элемента в этом случае носит мгновенный, хрупкий характер, вследствие исчерпания несущей способности бетона сжатой зоны, а напряжения в арматуре при этом не достигают предела текучести .

Определение предельного изгибающего момента, воспринимаемого прямоугольным сечением, представим в таблице 1.

Проверку прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов производят из условия:

где: M_Sd –расчетный момент в рассматриваемом сечении, вызванный действием внешних нагрузок;

M_Rd –предельный момент, воспринимаемый сечением при заданных геометрических размерах, прочностных характеристиках бетона, количестве и размещении арматуры.

Прочность изгибаемых железобетонных элементов имеющих как минимум одну плоскость симметрии и изгибаемых в этой плоскости (рис.8.2) следует проверять из условия M_Sd £ M_Rd, где:

Рис. 8.2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента

При этом высота условной сжатой зоны x_eff определяется из условия

При расчете элементов, имеющих полку в сжатой зоне сечения, следует ограничивать значение ее расчетной ширины b_eff из условия, что размер свеса полки в каждую сторону от ребра должен быть не более величин, указанных в главе 7 СНБ 5.03.01-02.

Расчет железобетонных изгибаемых элементов прямоугольного сечения (сечением b_w×h) следует производить из условия M_Sd £ M_Rd, где:

При этом высоту условной сжатой зоны x_eff определяют из условия

Расчет железобетонных изгибаемых элементов таврового и двутаврового сечений, имеющих полку в сжатой зоне сечения, следует производить следующим образом:

- если граница сжатой зоны проходит в пределах высоты полки (рис. 8.3а), т.е. соблюдается условие:

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной, равной ширине полки b_f / , по формуле:

Рис. 8.3. Положение границы условной сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента таврового сечения

а) в полке; б) в ребре

- если граница сжатой зоны проходит в ребре (рис. 8.3б), т.е. условие не соблюдается, расчет производится из условия M_Sd £ M_Rd, где:

При этом высоту сжатой зоны x_eff следует определять по формуле

Формулы действительны при x_eff≤ξ_lim_·d, Для элементов выполненных из бетона классов С25/30 и ниже с арматурой классов S240, S400 и S500 при x_eff>ξ_lim·d допускается производить расчет из указанного условия принимая x_eff=ξ_lim·d.

При расчете внецентренно сжатых элементов следует различать два случая:

— случай большого эксцентриситета, когда x_eff /d £ x_lim (рис. 8.4);

— случай малого эксцентриситета, когда x_eff /d > x_lim (рис. 8.5).

Рис. 8.4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента

(случай большого эксцентриситета)

Рис. 8.5. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном

к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента

(случай малого эксцентриситета)

Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов по прочности сечений, нормальных к продольной оси, для случая большого эксцентриситета (при x_eff /d £ x_lim) следует производить как для изгибаемых элементов (см. рис. 8.4), принимая

а высоту сжатой зоны определять из условия равновесия

При x_eff > x_lim×d расчет допускается производить из того же условия (как для изгибаемых элементов), но при этом высота сжатой зоны для элементов из бетона классов по прочности С 25 /₃₀ и ниже должна определяться из условия

Для элементов из бетона классов по прочности выше С 25 /₃₀ при x_eff > x_lim×d расчет следует производить по деформационной расчётной модели.

В случае, когда расчетная продольная сила N_Sd не превышает 0,08N_cd (где N_cd = f_cd×A_c), допускается производить расчет внецентренно сжатых элементов по прочности как изгибаемых элементов, без учета продольной силы.

17.Расчет ширины раскрытия трещин нормальных к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента.

Предпосылки и допущения при определении ширины раскрытия трещин:

1) В общем случае ширина раскрытия нормальных трещин принимается равной средним деформациям продольной растянутой арматуры на участке между трещинами, умноженным на расстояние между трещинами.

2) Расстояние между трещинами следует определять из условия, по которому разность усилий в растянутой арматуре в сечении с трещиной и в сечении по середине участка между трещинами уравновешиваются силами сцепления арматуры с бетоном. При этом разность усилий в арматуре на этом участке принимается равной усилию, воспринимаемому растянутым бетоном перед образованием трещин.

3) Деформации растянутой арматуры в нормальном сечении с трещиной определяются в общем случае из системы расчетных уравнений деформационной модели железобетонных конструкций (см. главу 6) по заданным значениям изгибающих моментов и продольных сил от соответствующего сочетания внешних нагрузок.

4) Деформации растянутой арматуры допускается определять из упругого расчета нормального сечения с трещиной, принимая условно упругую работу бетона с приведенным модулем упругости и упругую работу арматуры со своим модулем упругости.

5) Для изгибаемых элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений с арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней элемента, определение деформаций растянутой арматуры в сечении с трещиной допускается производить по упрощенной схеме, рассматривая железобетонный элемент в виде сжатого пояса бетона и растянутого пояса арматуры с равномерным распределением напряжений по высоте сжатого и растянутого поясов.

С учетом принятых предпосылок расчетная ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле

где w_k – расчетная ширина раскрытия трещин;

s_rm – среднее расстояние между трещинами

e_sm – средние деформации арматуры, определяемые при соответствующей комбинации нагрузок;

b – коэффициент, учитывающий отношение расчетной ширины раскрытия трещин к средней.

Коэффициент bвыражает отношение максимальной ширины раскрытия трещины w_kк ее среднему значению w_m. Коэффициент вариации отношения w_k/w_m при их изменении от 150 до 400 МПа изменяется незначительно и практически не зависит от напряжений в растянутой арматуре.

Значение коэффициента b рекомендуют принимать равным:

b = 1.7 – при расчете ширины раскрытия нормальных трещин, образующихся от усилий, вызванных соответствующей комбинацией нагрузок, либо от усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых не превышает 800 мм;

b = 1.3 – при расчете ширины раскрытия трещин, образующихся от действия усилий, возникающих при ограничении вынужденных деформаций для сечений, наименьший размер которых (высота, ширина, толщина) составляет 300 мм и менее.

Выполняя расчеты ширины раскрытия трещин, образующихся от усилий, вызванных ограничением вынужденных деформаций, для промежуточных размеров сечения элемента значения коэффициента b допускается определять по линейной интерполяции.

Значение средней деформации растянутой арматуры e_sm в формуле (10.16) следует определять:

, ( 10.17 )

где e_s – деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной, определяемая в общем случае из решения расчетной системы уравнений деформационной модели от действия изгибающего момента и продольной силы (см. главу 6);

s_s – напряжения в растянутой арматуре, рассчитанные для сечения с трещиной, от усилий, вызванных расчетной комбинацией нагрузок;

s_sr – напряжения в растянутой арматуре, рассчитанные для сечения с трещиной, от усилий, при которых образуются трещины;

b₁ – коэффициент, зависящий от условий сцепления арматуры с бетоном и принимаемый равным:

- для стержневой арматуры периодического профиля – 1,0;

- для гладкой стержневой арматуры – 0,5;

b₂ – коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным:

- при действии кратковременных нагрузок – 1,0;

- при действии длительно действующих и многократно повторяющихся нагрузок – 0,5.

Как было показано ранее в формуле (10.17), вместо отношения допускается принимать:

– при осевом растяжении ;

Усилия трещинообразования допускается определять по упрощенным зависимостям как для бетонного сечения по формулам:

где f_ctm – средняя прочность бетона при растяжении

W_c, A_c – соответственно момент сопротивления и площадь бетонного сечения.

Читайте также: