Максимальная высота кирпичной перегородки 120 мм

Обновлено: 28.04.2024

Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам - пп. 9.16-9.20 СП 15.13330.2012, или то же самое пп. 6.16-6.20 СНиП Каменные и армокаменные конструкции.
Рассмотрим перегородку толщиной 120 мм с проемом. Группа кладки пусть будет - I. Тогда в соответствии с п. 9.17 бэтта примем 25. Далее по табл. 30 принимаем коэффициент k=0,9 как для перегородок с проемами. И, поскольку перегородка не закреплена в верхнем сечении, в соответствии с п. 9.20 снижаем еще на 30 процентов коэффициент, определенный по пп. 9.17-9.19. Получаем в результате 25x0,9x0,7x120=1890 мм - максимальная высота перегородки толщиной 120 мм с проемом.

Вопрос: как стоят перегородки в домах со стандартной высотой потолков 2,6-2,7 м? Закреплений в верхнем сечении никаких не наблюдаю. Отсюда же вытекает, что в свободно стоящей перегородке невозможно сделать проем стандартной высоты 1900-2100 мм. Как к этому делу относится экспертиза и как выходят из ситуации проектировщики?

гадание на конечно-элементной гуще

Даже простая забивка шва между перегородкой и плитой перекрытия раствором уже будет служить раскреплением. И причем достаточно неплохим, судя по практике (поскольку строители, как правило, ничего другого и не делают, хотя в проектах даем узлы по анкеровке). И все стоит и не падает.

Т.е. в помещениях с высотой потолков выше 2,7 м уже требуется делать перегородки из кирпича толщиной 250 мм?

Получаем в результате 25x0,9x0,7x120=1890 мм - максимальная высота перегородки толщиной 120 мм с проемом.

Еще на 1,72 домножьте - по п.1, табл.29 - получится 3,25м. К тому же, толщину перегородки я принимаю со штукатуркой, - как трехслойная стенка. И никаких проблем.

учтите еще п 9.19 . А в таблице 30 берется не 1 коэф, а произведение всех коэф. которые подходят к вашему случаю.

При забивке шва между плитой и перекрытием р-ром перегородка начинает воспринимать нагрузку от перекрытия. Бывают случаи, при большой эксплуатационной нагрузке на перекрытие в перегородке появляются трещины, и/или керамическая плитка отваливается.

гадание на конечно-элементной гуще

Бывают случаи, при большой эксплуатационной нагрузке на перекрытие в перегородке появляются трещины, и/или керамическая плитка отваливается.

Бывают, не спорю, Вы правы. Но строителям это по-барабану как-то. Я еще и армирую все перегородки на всякий случай в проектах - повышается допустимое отношение высоты к толщине.

Какая у вас высота этажа что вы Америку открываете? Еще немного и перегородки станут 250 с контрфорсами через 1,5 м

playgamer, GradRusStroy, судя по всему, речь идет о примечании 1 к табл. 29:
1. Общий коэффициент снижения отношений бэтта, определяемый путем умножения отдельного коэффициента снижения k (табл. 29), принимается не ниже коэффициента снижения kp, указанного в табл. 30 для столбов.

Честно говоря так сразу из этой формулировки не кажется очевидным, что нужно перемножать все подходящие к моему случаю коэффициенты. Но спасибо, буду знать.

GradRusStroy, да совсем небольшая: 3,96 м.

у меня возникает вопрос по "свободной длине". Думал, что если по верху нет закреплений, то это она и есть, а если ставить закрепление, то шаг=свободной длине. Так ли это?

6.20. Для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями

В 1995-96 годах для панельных домов на заводах ЖБИ сверху сборных перегородок крепили тугую очень толстую резинку. Перегородки были и гипсовые, и ж/б. К верху перегородки заводчане пристреливали тонкие стальные гнутые пластинки. Эти скобки и держали эту резинку. Помнится, их было 2-3 на перегородку. Высота перегородки вместе с резинкой была чуть-чуть больше высоты этажа в свету (ну, учитывая 1-1,5см раствора под перегородкой). И так поставляли к нам, на стройку. И когда мы перекрывали этаж, укладывали плиты, и резинки на перегородках зажимались плитой. И верх перегородки после этого "не съезжал" никогда. Легче её поломать кувалдой было, чем её верх в сторону сдвинуть после "перекрывания" этажа.

Последний раз редактировалось kulvazab, 26.09.2012 в 02:28 . Причина: Вспомнил "рихтовку" перегородки в 1996 году

GradRusStroy, прочитал СНиП по каменным и не понял, что понимается под свободной длинной. Т.е. если закрепления по верхнему сечению нет, то длина стены она и есть та самая свободная длина. А вот если мы говорим, что стену раскрепляем по верху, то чему будет равна свободная длина? Шагу между раскреплениями по верху?
Дело в том, что в СНиПе не говорится, как назначать шаг раскреплений, поэтому мне кажется очевидным, что свободная длина=шагу раскреплений по верху.
По поводу поперечно устойчивых конструкций.. по сути к таковым можно отнести только перевязанную (в лучшем случае ортогональную) стену (перегородку). В СНиПе фигурируют и стена и колонна, но как колонна может обеспечить поперечную устойчивость? Продольного армирования кладки может и не быть, что нормами допускается, да оно шибко то не обеспечит поперечную устойчивость. Т.е. в данном случае имеем либо закрепления с каким-то шагом, либо зачеканку раствором.
Так вот раскрепления можно/нужно ставить как по высоте, так и по длине, тем самым обеспечив и требование максимальной свободной длины и поперечной устойчивости.

так в чем мои рассуждения не верны? Я, конечно, понимаю, что можно поставить вертикальный прогон вместо колонны, но суть не изменится, все равно все сводится к вертикальным и горизонтальным раскреплениям из плоскости стены.

А в чем суть вопроса?
В устойчивости?
Расчет по пп. 6.17-6.20 СНиП II-22 "Каменные и армокаменные. ".
В большинстве реально встречающихся в практике конфигураций высота 4 м не является предельной.

У меня перегородка и 4,5 м была. Никаких проблем мы построили торговый центр с отметками этажа кратными 4,8 м с большим количеством таких перегородок. Я даже узлы не привязывал из серии.Просто показал армирование в т.т. и сослался на узлы крепления по серии

Мы считаем, . таем, . таем!

Кирпичные перегородки в 1/2 кирпича могут быть и выше, но следует обеспечивать их устойчивость: например, за счет устройства фахверка.
В Вашем случае (если это касса), т.е. - прямоугольное помещение с небольшими габаритами (типа 3х3) - всё нормально.

Согласно "СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции" При высоте этажа Н больше свободной длины стены L отношение L/h не должно превышать значения 1,2β по табл. 28 СНиП (где h - толщина стены, β=22..25). Ваша стена толщиной 120 мм должна иметь фахверковые колонны или примыкать к поперечным стенам с шагом не более чем L/12360 см или 3.6 м. В противном случае высота такой перегородки должна быть не выше чем 22..25h= 22x12..25x12=264..300 см (2.64..3.00 м). А если еще и верх стены не раскреплен эта величина уменьшается на 30% (3.0х0.7=2.1 м). Павда есть еще коефициент для перегородок без нагрузок от перекрытий (гдето 1.7 по интерполяции) и коефициент для перегородок с проемами равным 0.9. Получим 2.1х1.7х0.9=3.2 м. Высота такой стены (перегородки) не должна превышать этого значения независимо от результатов расчета стены (п. 6.16. СНиП II-22-81).

Согласно "СНиП II-22-81 Каменные и армокаменные конструкции" При высоте этажа Н больше свободной длины стены L отношение L/h не должно превышать значения 1,2β по табл. 28

Это из пункта 6.17, в котором говорится "стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий". В данном случае это перегородка, которая нагрузки от перекрытий не несет и это уже пункт 6.18 и 6.19.

Я вот с перегородками никак не могу разобраться. Вот к примеру перегородка h=120, высота помещения в свету H=3.0. Отношение H/h=3.0/0.12=25. Коэффициент b=25 по таблице 28. Но по СНиПу "6.18. Отношения b для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в п. 6.17, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в табл. 29.", соответственно если умножить отношение H/h на коэффициент k, то это превышает допустимый параметр b.

И следующий пункт СНиПа "6.19. Отношения b, приведенные в табл. 28 и умноженные на коэффициент k по табл. 29 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при m = 0,05 %) в одном направлении (в горизонтальных швах кладки) - на 20 %.". Смущает то, что коэффициент К обратнопропорционален толщине стены:
Характеристика стен и перегородок
Коэффициент k

1. Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий или покрытий при толщине, см:

10 и менее
1,8
Т.о. выходит что чем стена тоньше, менее 10см, тем коэффициент К больше. Но как это может быть?

Есть всем нам известная серия 2.030-2.01, которая гласит, что наружная верста может быть высотой не более 7м и не выше двух этажей. Однако в жизни бывают и отступления. Начальник моего конструкторского бюро в свое время запроектировал целый поселок трехэтажных коттеджей с наружной облицовкой из керамического кирпича на гибких связях. И ничего - стоит.
А один мой родственник, будучи прорабом, строил 5-этажное общежитие для налоговиков - без единой поэтажной рассечки.
Отсюда вопрос - приходилось ли кому-либо в жизни сталкиваться с нарушениями правил серии и что показывала эксплуатация?
Заранее благодарен

Вообще то нынешние рекомендации предписывают устраивать горизонтальные деформационные швы через этаж, в крайнем случае через два. Поэтому устройство наружного слоя на 5 этажей сомнительно, можно и на 10 этажей забабанить, только чем это обернётся в последующем.

Шаг рассечек зависит от разности усадочных и температурных деформаций материалов облицовки и стены, за которую она крепиться.
Если материалы одинаковые (например, керам. кирпич - керам. кирпич), то разность их деформаций минимальны. Следовательно, шаг рассечек можно и увеличить, вплоть до 3-4 этажей.
А вот если газобетон - кирпич или силикатный кирпич - керамич. кирпич, то при несоблюдении требований можно и выколовшимся кирпичом по голове словить.

Нельзя сводить суть проблемы только к усадочным и температурным деформациям стр. материалов.Там ещё и деформации несущего каркаса здания от эксплуатационных, ветровых и пр. нагрузок играют роль. Неслучайно предписывается высота наружного слоя не выше 6-7 метров, да ещё и требования к устройству горизонтальных швов оговариваются. Надо соблюдать эти требования, они не случайны, именно практикой подтверждаются.

Облицовочная кладка и самонесущая стена из пенобетона стоят на одном ленточном фундаменте.

Коэффицент температурного расширения кирпичной стены - 0,000005 1/К, пенобетона - 0,000009 1/К. При высоте стены 15 м и перепаде температур 80 градусов (строили в лютый мороз, наступила лютая жара, или наоборот) наибольшея разница деформаций будет 4,8 мм. Свободная длина гибкой связи - 140 мм.

Серия 2.030-2.01 вып.1

4.1. Защитная стенка из кирпича может выполняться на всю высоту здания. При этом она делается самонесущей до высоты 6. 7 м, а далее навесной с опиранием на пояса из несущего слоя стены через каждые 2 этажа (6. 7 м) по высоте здания

Извините что залез слегка запоздав. Щас интересует тот же вопрос. И все таки, как? Можно или нельзя делать гибкие связи на всю высоту здания у меня 3,5 этажа. Вся стена из одного материала, сил. кирпич. Если дело только в температурных деф. то не вижу тогда ничего в этом страшного. Просто мне казалось, что дело в гибкости нижнего пояса, т.е. от 1 ого ряда гибких связей до 2-ого. Эти допустим 500мм будут тянуть всю стену, но посчитав все проходит. Может еще кто нибудь чего добавит.

Отсюда вопрос - приходилось ли кому-либо в жизни сталкиваться с нарушениями правил серии и что показывала эксплуатация?

Сравнительно недавно я связывал ограничение высоты облицовки с предельным отношением высоты кладки к ее толщине, но со СНиПом не сошлось. Теперь думаю, что все зависит от разности деформаций от продольных сил ненагруженной облицовки и несущей стены. В общем примерно то же, что и в посте 5.

В посте 5 тоже ссылаются на серию, но серия это не нормативный документ. Если же смотреть по снипу кам. констр. то это как то пускается на самотек, или я не внимательно смотрю. В снипе вообще нет такого чтобы через 6-7 метров была жесткая развязка.

Почему то все говорят как это проектировать, а кто-нибудь задумывался как это ЭКСПЛУАТИРОВАТЬ!? Ни один производитель утеплителя не даёт гарантию на свою продукцию больше чем на 15 - 25 лет. Т.е. ллет через 20 встанет вопрос как заменить утеплитель внутри кладки? И оказывается надо разбирать всю наружную версту кладки! Причём на все 3 - 5 (может у кого-то и выше) этажей. Когда считаете технико-экономическое сравнение вариантов, почему то НИКТО не считает работу конструкции на стадии эксплуатации!

Потому что юзеры, покупающие квадратные метры, верят, что имеют дело с "настоящим кирпичным домом", не догадываясь, что снаружи кирпич выполняет ту же пассивную "облицовочную" роль, что и нелюбимый многими НВФ. А через 20 лет пойди - поищи, с кого взыскивать за замороженный дом.
А заменить утеплитель, не разбирая версту, можно с помощью нагнетаемой теплоизоляции. Правда я не совсем представляю, как перед этим удалить старый утеплитель. Говорят, будто он должон превратиться в труху - тогда возможно будет его как-нибудь "выдуть" через отверстия. Короче, есть тема для разработки технологии, которая через несколько лет будет ой как востребована.

В серии 2.130-8 разрешается возводить наружную версту толщиной 120 мм на гибких связях без дополнительных поддерживающих элементов высотой до 5-ти этажей.
В Нижнем Новгороде есть пример, когда облицовочную версту (120 мм)возвели на 9 этажей без поддерживающих элементов в уровне перекрытий (только на гибких связях). Постороено несколько зданий.

Кандидат непонятных наук

Ну, тогда я спрашивать про свои 8 метров (включая фронтон) двухэтажного здания и спрашивать даже не буду.
Но вот реально - как подсчитать-то максимальную высоту наружной версты, и от чего она зависит?

В нормативных документах указаний для расчёта наружной облицовочной версты я не видел. Есть различные методики расчёта. Если речь идёт о облицовочной версте толщиной 120 мм на гибких связях (например стелопластиковых с шагом 500х500 - как делаем мы), то возможен расчёт, как неразрезной балки. Ширину балки принять равной шагу между связей по горизонтали (в нашем случае - 500мм), и расставить связи в виде стержневых элементов со своей жёсткостью по вертикали. Приложить ветровую нагрузку и проверять кирпичную версту на прочность, устойчивость и деформативность. Особое внимание следует уделить вырыву связей из кладки. Усилие вырыва стеклопластиковых связей из кирпичной кладки (что для Чебоксарских "Гален", что для Бийских) небольшое. Не помню точно величину усилия, но она значительно ниже прочности связей на разрыв. Если интересно, то я поищу данные по вырыву из кладки. Если усилия в связях превышают прочность на отрыв, то связь из расчёта выключается. Ещё один нюанс. Чем считать наружную версту при расчёте собственных колебаний, зданием или отдельным сооружением типа мачты? При этом различен декремент затухания и, соответственно, пульсационная составляющая ветровой нагрузки во втором случае будет больше, за счёт коэффициента динамичности.
В любом случае, версту толщиной 120 мм, я не стал бы делать высотой более 5 этажей.

Хочу продолжить тему самонесущей наружной кирпичной версты на гибких связях. Интересно мнение специалистов.
Поделюсь опытом. Мы применяли облицовочную кирпичную версту в виде самонесущей кирпичной стены на фундаменте толщиной 250 мм, соединённой гибкими металлическими связями с несущей конструкцией здания, в 9-10 этажных зданиях. То есть получается несущая система здания одета в единую оболочку из кирпича толщиной 250 мм и отделена слоем утеплителя. В построенных зданиях такая самонесущая стена хорошо себя ведёт, трещины практически не появляются. В общем имеется положительный опыт. Но апетиты со временем возрастают. Наш главный инженер предлагает выполнить самонесущую кирпичную облицовку у здания толщиной 380 мм для 17-этажного здания на тех же стальных гибких связях. У меня есть сомнения в надёжности такой конструкции. В СНиП II-22-81* в п.6.37 ничего о максимальной высоте кирпичной кладки не сказано. Кто-нибудь в своей практике встречался с самонесущей стеной кирпичной стеной-облицовкой на гибких связях высотой в 17 этажей? Где-нибудь такое решение было реализовано? Есть ли в процессе эксплуатации проблемы? Была тема на Форуме о самонесущей кирпичной стене высотой 84м реализованной в Санкт-Петербурге и о якобы имеющихся там проблемах. Но прочитав тему я так и не понял действительно ли там реализована стена толщиной 380 мм на 84 м и действительно ли там имеются проблемы.

Кандидат непонятных наук

хм.
А вы попробуйте посчитать, чего будет, ежели верста сия станет не наружу заваливаться, а вовнутрь? То бишь, гибкие связи у нас в этом случае не сработают - на то они и гибкие. И отказ конструкции наступит, когда наружная верста, накренившись, начнёт сминать утеплитель.
Хм.
Как бы тоже вполне реальное развитие событий. Может быть, при высоких зданиях отказ наступит раньше при таком варианте?

Уважаемый, Минька.
Бегло прикинул расчёт предложенного Вами сценария.
Мы применяем в качестве гибких связей 2 диам. 10 А-I,то есть не совсем они гибкие (скаже не до такой степени). При толщине утеплителя 140 мм (для нашего климата) гибкость связи [FONT=Symbol]l= 14/0,25=56, [/FONT] где i=0,25см- радиус инерции для стержня диам. 10 мм. Коэффициент продольного изгиба
[FONT=Symbol]j[/FONT] =0,824. Устойчивость гибкой связи даже при максимально возможном усилии N=1 т (больше мы стараемся не допускать)
[FONT=Symbol]s[/FONT] =1000/(0,824*1,57)=773 кгс/см2, что ниже расчётного сопротивления арматуры А-I.
В общем-то, и пенополистирол ПСБ-С 35, который мы используем в качестве утеплителя не совсем вата. Его прочность на сжатие не менее 0,04 МПа. А если мы предположим ветровую нагрузку для I ветрового района со всеми возможными пульсациями на наветренной стороне 100 кгс/м2, то это будет составлять нормальное напряжение в пеноплистироле 0,001 МПа. То есть, теоретически вроде всё нормально. Единственно, что может существенно снизить устойчивость гибких связей, так это температурные деформации самонесущей стены под воздействием температурных перепадов зима-лето. Можно предположить, что в момент максимального ветрового давления гибкая связь окажется не перпендикулярна плоскости стены, тогда связь будет работать не на центральное сжатие, а как сжато-изогнутый стержень. Но опять же этот сценарий возможен, если не учитывать сопротивление пенополистирола сжатию.

9.16 Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в 9.17-9.20.

9.17 Отношение (где H - высота этажа, h - толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены не должно превышать величин, приведенных в таблице 29 (для кладки из каменных материалов правильной формы).

Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная толщина , где . Для столбов круглого и многоугольного сечения, вписанного в окружность, , где d - диаметр сечения столба.

Примечание - При высоте этажа H, большей свободной длины стены l, отношение l/h не должно превышать значения по таблице 29.

9.18 Отношения для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в 9.17, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в таблице 30.

Предельные отношения для столбов принимаются по таблице 29 с коэффициентами, приведенными в таблице 31.

9.19 Отношения , приведенные в таблице 29 и умноженные на коэффициент k по таблице 30 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при %) в одном направлении (в горизонтальных швах кладки) - на 20%.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями высота стен H не ограничивается и определяется расчетом на прочность. При свободной длине l, равной или большей H, но не более 2H (где H - высота этажа) должно соблюдаться условие

. (49)

9.20 Для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении, значения отношений должны быть на 30% менее установленных в 9.17-9.19.

Отношения при группе кладки (см. таблицу 27)

Коэффициент для столбов

9.21 Кирпичные панели следует проектировать из керамического или силикатного кирпича марки не ниже М75 на растворах марок не ниже М50.

9.22 При проектировании панелей следует, как правило, предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по 6.2. Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один, полтора и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует принимать в этом случае по 6.1.

Примечание - В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.

9.23 Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.

При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

9.24 Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).

Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по контуру проемов в соответствии с расчетом.

9.25 Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в 7.7 и 7.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. 9.2).

Если требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она составляла не менее 0,25 на один метр горизонтального и вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении несущей способности панели, то расчет ее должен производиться как для армокаменной конструкции. При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см - для несущих однослойных панелей; 0,5 см - для самонесущих панелей, а также для отдельных слоев трехслойных несущих панелей; для ненесущих панелей и перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.

9.26 Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно 7.22-7.24.

9.27 Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее М50.

9.28 Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по 6.3, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, - по 6.1, 6.4 и 6.6.

Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.

9.29 В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа до 3 м связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять:

а) в наружных углах - перевязкой кладки специальными угловыми блоками (не менее одного ряда блоков на этаж);

б) в местах примыкания внутренних поперечных стен к продольным, а также средней продольной стены к торцевым - закладкой Т-образных анкеров из полосовой стали или арматурных сеток в одном горизонтальном шве в каждом этаже в уровне перекрытий.

Для крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более 3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.

Кирпичная перегородка толщиной 120 мм длиной 6000 мм, высотой 5000 мм. Перегородка выполнена из кирпича марки М75 на растворе марки М50 армированная арматурой ø5 ВрI , оштукатурена с 2-х сторон по 20 мм, расчетная сейсмичность 7 баллов.

Определение допустимой высоты стены.

Отношение высоты к толщине кирпичной перегородки не должны превышать указанных в п. 9.17-9.20 СП 15.13330.2012

Согласно п. 9.19 отношение β может быть увеличено на коэффициент К=1.2 по таблице 30

h=120 мм – толщина кирпичной перегородки

H=5000≤βh=25∙1,2∙120=3600 – условие не выполняется, необходимы раскрепляющие стойки.

При L≤kβh=1,2∙25∙120=3600 высота кирпичной перегородки неограниченна.

Примем шаг раскрепляющих стоек 3000 мм.

Величину местной сейсмической нагрузки определяем по формулам (1) и (2) СП14.13330.2014

K₀ = 1,5 – коэффициент, учитывающий назначение сооружения и его ответственность, принимаемый по таблице 3 СП 14.13330.2014.

К₁ =0,4 – коэффициент, учитывающий допускаемые повреждения зданий и сооружений, принимаемый по таблице 4 СП14.13330.2014.

– коэффициент надежности по ответственности

– коэффициент надежности по нагрузки для штукатурного слоя

– коэффициент сочетания нагрузок

=3,8 – произведение коэффициентов принято по табл. 4 Инструкции по определению расчетной сейсмической нагрузки для зданий и сооружений( второй этаж 2-ух этажного здания).

S=1,5∙0,4∙1042=714 Н⁄м 2

Расчетную схему стены принимаем как шарнирно опертую балку в направлении короткого пролета

Расчетный изгибающий момент формуле

M=804 Нм = 8040 кг∙см.

При расчете, в запас прочности, ведем расчет без учета работы арматуры в сжатой зоне сечения. Подбор сечения арматуры проводим по указаниям п 3.19 пособия к СП 52-101-2003 как для прямоугольного сечения b=1м, h=12 см, h0=10 см.

На основании пункта 7.30 СП 15.13330.2012 исходя из минимального процента армирования( не менее 0,1%) определяем:

По таблице 6.14 СП 63.13330.2012 принимаем расчетное сопротивление арматуры из стали класса Вр500, Rs=415 Мпа = 4150 кг/см 2

По таблице 2 СП 15.13330.2012 принимаем расчетное сопротивление кирпичной кладки R_K=1,3Мпа = 13 кг/см 2

По формуле 3.16 пособия к СП 52-101-2003 определяем высоту сжатой зоны:

– условие выполняется, прочность кладки обеспечена

Расчетную схему стойки примем как шарнирно опертую балку. Определение нагрузок на балку

1) При шаге раскрепляющих стоек 3 м высота кирпичной перегородки толщиной 120 мм неограниченна. Минимальный профиль раскрепляющих стоек в зависимости от высоты кирпичной перегородки приведен в таблице

Читайте также: