Глубина активной зоны под фундаментом

Обновлено: 14.05.2024

Господа! Подскажите по какому документу определяется граница активной зоны деформации основания фундамента в горизонтальном направлении (в плане)?
Подозреваю, что зависит от величины сжимаемой толщи основания и угла внутреннего трения деформируемых слоев.
Прошу прощения если такая тема уже была - не нашел

Господа! Подскажите по какому документу определяется граница активной зоны фундамента в горизонтальном направлении (в плане)?
Подозреваю, что зависит от величины сжимаемой толщи основания и угла внутреннего трения деформируемых слоев.
Прошу прощения если такая тема уже была - не нашел

Вы имеете ввиду активную зону деформации основания? Четкой границы у нее, разумеется, нет. Опишите суть Вашей задачи (ведь нахождение границы - не самоцель), тогда, возможно, Вам помогут дельными советами.

Так получается что это и есть цель. Хочу разобраться в этом вопросе детально. С нижней границей сжимаемой толщи все понятно, а вот где "условная" граница в горизонте?
В СП 11-105-97. Часть V. "Районы с особыми природно-техногенными условиями" в п.5.4.3 указано: Размеры зоны влияния в плане и по высоте следует устанавливать расчетом (совместно с проектировщиками). При отсутствии необходимых для расчета данных для сооружений не выше II уровня ответственности допускается принимать следующие размеры зоны влияния.
Так вот и хочу докопаться до истины.
Вопрос "вырос" из темы взаимного влияния фундаментов существующих и вновь возводимых сооружений

Помимо уважаемого Ухова так же рекомендую еще Вялова С.С. и Коновалова П.А.
В их трудах рассмотрены эти вопросы.

Да, конечно речь про активную зону деформации основания.

Понятно. Если говорить только о влиянии нового фундамента (читай: дополнительной нагрузки на основание) на существующие сооружения, откидывая прочие возможные составляющие влияния (разработка котлована, динамические воздействия стройки и пр.), то данная задача решается по общей методике расчета осадки (прил.2 СНиП 2.02.01-83*).
За неимением лучшего, в качестве критерия для ограничения зоны влияния можно принять величину осадки в 1мм (по п. 9.34 СП 22.13330.2011).

Но обычно задача формулируется и решается несколько по-иному: задаются ориентировочной зоной влияния (2. 5)*Нк, Нк-глубина котлована), рассчитывают дополнительные перемещения основания сооружений, попадающих в эту зону, и сравнивают их с допустимыми значениями.

СП "Основания зданий и сооружений"-2004, п. 5.5.37. Вертикальные напряжения на глубине Z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через произвольную точку (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента) определяются алгебраическим суммированием напряжений в угловых точках четырех фиктивных фундаментов. и далее по тексту.

KDS-ekb, метод угловых точек - простой, вам нужно только разобраться с построением "фиктивных" фундаментов, после чего сможете определять напряжения в грунте на любом удалении от фундамента, и на любой глубине. Как и напряжения под фундаментом на любой глубине.

При подтверждении однородности разреза по результатам ранее выполненных изысканий или геофизических исследований допускается до 1/3 горных выработок заменять точками статического зондирования, а также в пределах площадки изысканий смещать точки опробования в места доступные для проходки, но не более половины рекомендованного расстояния между точками.

6.3.7 Глубины выработок на площадках зданий и сооружений должны быть на 2 м ниже активной зоны взаимодействия зданий и сооружений с грунтовым массивом. Толщину активной зоны рассчитывают по СП 22.13330.

6.3.8 При отсутствии данных об активной зоне глубину горных выработок следует устанавливать в зависимости от типов фундаментов и нагрузок на них (этажности):

5) на участках распространения специфических грунтов не менее 30% горных выработок необходимо проходить на полную их мощность или до глубины, где наличие таких грунтов не будет оказывать влияния на устойчивость проектируемых зданий и сооружений;

6) при изысканиях на участках развития геологических и инженерно-геологических процессов выработки следует проходить на 3-5 м ниже зоны их активного развития и учитывать дополнительные требования соответствующих пунктов настоящего свода правил;

7) для массивов скальных грунтов глубина горных выработок устанавливается программой инженерных изысканий исходя из особенностей инженерно-геологических условий и характера проектируемых объектов.

6.3.9 Полевые испытания грунтов выполняют в соответствии с ГОСТ 30672. Выбор метода полевых испытаний зависит от состава, строения и состояния изучаемых грунтов, целей исследований, категории сложности инженерно-геологических условий, проектных нагрузок, глубины заложения, условий эксплуатации оснований зданий и сооружений, типов проектируемых фундаментов и методов их расчета. Общие рекомендации по выбору методов и соответствующие стандарты приведены в приложении Ж.

6.3.10 Полевые испытания необходимо сочетать с другими способами определения состава, состояния и свойств грунтов (лабораторными, геофизическими) для интерпретации данных, выявления взаимосвязей между характеристиками грунта, определяемыми различными методами, и оценки их достоверности.

6.3.11 Прочностные характеристики дисперсных грунтов определяют, как правило, методом статического и динамического зондирования в соответствии с ГОСТ 19912. Для ориентировочной оценки разжижения песков применяют динамическое зондирование (см. таблицу И.8).

Несущая способность свай определяется статическими испытаниями свай, динамическими испытаниями свай, испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями грунтов статическим зондированием.

6.3.12 Для определения характеристик грунтов при расчете устойчивости склонов или прочностных свойств массива, сложенных крупнообломочными или неоднородными грунтами, используют срез целиков грунта методом поступательного (одноплоскостного) среза. Количество определений показателей прочности для каждого инженерно-геологического элемента следует устанавливать не менее трех (или двух, если они отклоняются от среднего не более чем на 25%).

6.3.13 Прочностные характеристики органоминеральных и глинистых грунтов текучепластичной и текучей консистенции определяют методом вращательного среза в соответствии с ГОСТ 20276.

6.3.14 Основными методами получения деформационных показателей в массиве грунта являются испытания штампом, прессиометрия, а также в сочетании с нимистатическое зондирование.

6.3.15 Для зданий и сооружений повышенного уровня ответственности испытания грунтов статическими нагрузками штампами площадью 2500 и 5000 следует осуществлять в шурфах (дудках) на проектируемой глубине (отметке) заложения фундаментов, а в пределах активной зоны взаимодействия зданий и сооружений с основанием - штампами площадью 600 или винтовой лопастью в скважинах. При глубине исследований, ограничивающей использование штампа, следует выполнять испытания прессиометром и/или трехосным сжатием.

6.3.16 Для зданий и сооружений нормального (при нагрузках на фундаменты менее 0,25 МПа) и пониженного уровней ответственности прочностные и деформационные свойства допускается определять методом статического и динамического зондирования по приложению И, а также лабораторными методами (см. ГОСТ 12248), для объектов нормального и повышенного уровня ответственности при нагрузках на фундамент более 0,25 МПа деформационные показатели следует подтверждать штамповыми или прессиометрическими испытаниями.

6.3.17 Количество испытаний грунтов штампом для каждого характерного инженерно-геологического элемента следует устанавливать не менее трех (или двух, если определяемые показатели отклоняются от среднего не более чем на 25%), а испытаний прессиометром - не менее шести. По результатам полевых испытаний уточняют значения модуля деформации грунтов, определенных лабораторными методами, согласно требованиям СП 22.13330.

6.3.18 Гидрогеологические исследования следует выполнять в комплексе с другими видами инженерно-геологических работ. При планировании и выполнении гидрогеологических исследований следует учитывать требования СП 22.13330 в части состава необходимой гидрогеологической информации.

Для линейных объектов гидрогеологические исследования выполняют на участках индивидуального проектирования.

При решающем влиянии на выбор проектных решений гидрогеологических условий следует выполнять опытно-фильтрационные работы. В других случаях фильтрационные параметры допускается принимать по справочным данным и результатам лабораторных исследований.

В процессе проведения откачек выполняют гидрохимическое опробование скважин. Число отбираемых проб в ходе откачек определяется задачами исследований и продолжительностью откачки. В простых инженерно-геологических и гидрохимических условиях следует отбирать не менее трех проб воды на стандартный химический анализ. Число отбираемых проб в сложных гидрохимических условиях определяется в программе выполнения инженерно-геологических изысканий с их корректировкой в процессе выполнения полевых работ.

6.3.19 В зоне воздействия на строительные конструкции отбирают не менее трех проб на определение агрессивности водной среды по отношению к бетону или коррозионной агрессивности к металлам, если последние используются в подземных коммуникациях и фундаментах. Лабораторные исследования химического состава подземных и поверхностных вод, а также водных вытяжек из грунтов выполняют в соответствии с [10] для определения их агрессивности по отношению к материалам подземных конструкций, находящихся в зоне взаимодействия с подземными водами, а также для оценки влияния подземных вод на развитие геологических и инженерно-геологических процессов (карст, химическая суффозия и др.) и выявления ареала загрязнения подземных вод и источников загрязнения.

Пробы для лабораторных определений воды отбирают при проходке горных выработок, а также при маршрутных наблюдениях. Общие правила отбора, хранения и транспортирования проб воды приведены в ГОСТ 17.1.5.05, ГОСТ Р 51593, ГОСТ 24902, [10].

6.3.20 Стационарные наблюдения за динамикой геологической среды выполняют при наличии активных геодинамических процессов, определяющих принятие проектных решений. Для сооружений повышенного уровня ответственности в районах проявления опасных инженерно-геологических процессов, на начальных этапах инженерных изысканий закладывают сеть для долговременных стационарных наблюдений.

6.3.21 Прогноз возможных изменений инженерно-геологических и гидрогеологических условий следует выполнять для подготовки проектной документации.

6.3.22 Инженерно-геологические изыскания для проектирования линейных объектов должны учитывать требования нормативных документов по видам проектируемых сооружений.

6.3.23 Задание на инженерно-геологические изыскания линейных объектов дополнительно к 4.12 должно содержать:

Мощность активной (сжимаемой) зоны грунтов зависит, прежде всего от строения грунтового основания, от свойств грунтов. Сжимаемость грунтов изучается при компрессионных испытаниях в лабораторных условиях или при полевых “штамповых” испытаниях статической нагрузкой. Основные показатели свойств сжимаемости получают в эксперименте: модуль общей деформации Е₀, коэффициент сжимаемости а, коэффициент относительной сжимаемости а₀.

Мощность сжимаемой толщи (активной зоны) оценивается сравнением величин напряжений, возникающих в основании под нагрузкой от сооружения _z ₍_p₎ и напряжений возникающих в грунте под собственным весом вышележащей толщи . Напряжение под дополнительной нагрузкой может быть определено двумя методами, по методу действия сосредоточенной силы или по методу “угловых точек” , где К₀ также как К коэффициент рассеяния напряжений, определяемый по таблицам [5]. Нижняя граница сжимаемой толщи в основании гражданских и промышленных зданий и сооружений находится на той глубине, где ордината эпюры дополнительных напряжений составляет 0,2 от природного давления (т.е. от ординаты напряжения под действием природного давления, напряжения возникающего под собственным весом грунта)

Если в пределах этой глубины залегают слабые грунты с модулем деформации Е₀

Это положение базируется на том, что соответствует структурной прочности грунта при компрессионном сжатии.

По результатам оценки напряжений строится схема, включающая обобщенную геолого-литологическую колонку и эпюры напряжений (Рис. 2)

Расчетная схема оценки мощности активной зоны

Расчетная схема оценки мощности активной зоны.

NL-отметка поверхности природного рельефа

FL-отметка подошвы фундамента

УГВ-отметка уровня подземных вод

АС-отметка нижней границы активной зоны

Оценка мощности сжатия активной зоны используется при обосновании глубины выработок при изысканиях, при оценке прогнозной величины осадок и в целом ряде практических решений.

2.3. Расчет несущей способности грунтов в основании сооружения.

Практические способы расчета несущей способности грунтов в основании сооружения определяются нормативными документами (СНиП 2.02.01-83*)[1]. Исходными данными для таких расчетов являются:

-инженерно-геологическое строение основания сооружения (инженерно-геологические разрезы)

-наивысшие положения уровня грунтовых вод

-расчетные значения физико-механических характеристик грунтов основания (плотность минеральной части г/см 3 , плотность грунтов с естественной влажностью г/см 3 , угол внутреннего трения , удельное сцепление с кН

-тип фундамента, размеры подошвы его ширина  м, длина l м и глубина заложения d_n м.

Целью расчетов несущей способности грунтов является обеспечение прочности и устойчивости основания любого типа сооружений.

В общем случае вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания N_и, сложенного несколькими грунтами в стабилизированном состоянии СНиП 2.02.01-83* [1] рекомендует определять по следующей формуле:

N_и=b 1 l 1 (Nb 1 +N_ggd+N_ccc),

b 1 и l 1 -соответственно приведенные ширина и длина подошвы фундамента:

l_и и l_е- соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей всех нагрузок в уровне подошвы фундамента, причем символом b обозначена сторона фундамента в направлении которой ожидается потеря устойчивости основания, при центральном приложении нагрузки b 1 =b, l 1 =l.

Коэффициенты N, N_g, N_c принимаются по таблице 1 в зависимости от расчетного значения и, при этом необходимо выполнение условия tg< sin

Коэффициенты , ,вносят поправку на соотношение сторон фундамента=l/b. При 5 фундамент рассматривается как работающий в условиях плоской задачи, тогда _у = _g= _c =1. В пределах между этими величинами поправочные коэффициенты рассчитываются по формулам: ,,

При высоком положении уровня подземных вод значение плотности нужно принимать с учетом взвешивающего действия воды

, где

- плотность грунта во взвешанном состоянии, г/см 3 , г/ м 3

-плотность частиц грунта г/см 3 , г/ м 3

-плотность воды, принимаемая, равной 10 кН/м 3

е- коэффициент пористости грунта

Угол внутреннего трения грунта

Коэффициенты N, N_g, N_c при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки , град. равных

NN_g N_c

NN_g

Примечания: 1. В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей способности, соответствующие указанным рядом значениям , полученным из условия tg

2. -угол наклона равнодействующей нагрузки к вертикали.

Предельное сопротивление оснований, сложенных неконсолидированными пылевато-глинистыми грунтами, для прямоугольных фундаментов lи=b 1 l 1 (N₊ N_g₊ N_c), полагая и

Допущение =0 связано с предположением наибольшего значения порового давления в медленно уплотняющихся водонасыщенных грунтах и идет в запас прочности.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания N_и, сложенного скальными грунтами определяют по формуле N_и=R_cb 1 l 1 , где R_с- прочность образца грунта на одноосное сжатие. Остальные обозначения те же [1,5]

Статистикой установлено, что если допустить под подошвой центрально нагруженного фундамента шириной b развитие зон предельного равновесия на глубину z_max=1/4b , то несущая способность основания остается обеспеченной.

В соответствии с действующими документами по проектированию введено понятие нормативного сопротивления грунта основания R n . Значение нормативного сопротивления определяют поставив в формулу R_кр=[1,5]

В СНиП 2.02.01-83* эта формула представлена в виде трехчленного выражения R n =Mb+ M 1 d+M_cc, где M, М_g, М_с безразмерные коэффициенты, зависящие от угла внутреннего трения , значения их приведены в таблице 2.

Приним-ся с учетом: 1. назнач-я и конструктивн особ-й проектируем сооруж-я, нагр и возд-й на фунд; 2. глубины залож-я фунд, примыкающ сооруж-й, глубины прокладки инж коммуникаций; 3. существующ и проектируем рельефа застраиваемой террит-и; 4. ИГУ площадки строит-ва; 5. гидрогеол усл-й площ. и возможн их измен-й в проц строит-ва и экспл-ции сооруж-я; 6. возможн размыва гр у опор сооруж-й, возводимых в руслах рек (мосты, переходы трубопроводов); 7. глубины сезонного промерзания гр.

Нормативн глубину сезонного промерзания грунта d_fnопред-т на основе теплотехническ расчетов в завис-ти от ср. температуры возд и по картам СНиП.

Расч глубина сезонного промерзания грунта d_f = k_h d_fn, где k_h

- коэф-т, учит. влияние теплового режима сооруж-я: для наружн фунд отапливаемых сооруж-й - по СНиП, для наружн и внутренн фунд неотапливаемых сооруж-й =1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой.

Глубина заложения фунд отапливаемых сооруж-й по усл-м недопущения морозного пучения гр основ-я назнач-ся: а) для наружн фунд (от ур планировки) - по СНиП; б) для внутренн фунд - независимо от расчетн глубины промерзания.

Глубину заложения наружн фунд допуск-ся назначать независимо от расч глуб промерзания, если: фунд опир-ся на пески мелкие, и спец исслед-ми на данной площадке установлено, что деф-ции гр основ-я при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационн пригодность сооруж-я; предусмотр спец теплотехнич меропр-я, исключающ промерзание гр.

Глубину заложения наружн и внутрен фунд отапливаем сооруж-й с холодн подвалами и техническими подпольями приним-ся по СНиП, считая от пола подвала/тех подполья.

Глубина заложения наружн и внутрен фунд неотапливаемых сооруж-й д. назнач-ся по СНиП, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала/техподполья - от ур планировки, а при наличии - от пола подвала/техподполья.

В пpоекте основ-й и фунд д. пpедусм-ся меpопpиятия, не допускающие увлажнения гp основ-я, пpомоpаживания их в пеpиод стpоит-ва.

Сборн фунд – глуб залож-я дополнит опр-ся принятой констр-цией и размещением по выс ФБ и подушек; монолитн фунд – прочностью сеч-я фунд и конструктивн треб-ми.

Необх. : 1. предусмотреть заглубление фунд в несущий слой гр на 10-15см; 2. избегать наличия под подошвой фунд слоя гр малой толщины, если его строит св-ва хуже св-в подстилающего слоя; 3. закладывать фунд выше у.г.в. для исключ-я необх-ти прим-я водопонижения. При необх-ти закладывать ниже у.г.в. след. предусмотреть мет-ды произв-ва работ, сохраняющ структуру гр.

Если глуб залож-я по расчету окаж-ся чрезмерно большой, то необх. предусм. мероприятия по улучш св-в гр / переход на свайн фунд.

Для защ. гр основ-я от увлажнения площадка д.б. ограждена напорными канавами, устроены водостоки / дренажи.

1.3.А. Определение глубины заложения фундамента

Очевидно, что чем меньше глубина заложения фундамента, тем меньше объем затрачиваемого материала и ниже стоимость его возведения. Однако при выборе глубины заложения фундамента приходится руководствоваться целым рядом факторов:

Геологическое строение участка и его гидрогеология (наличие воды);

Глубина сезонного промерзания грунта;

Конструктивные особенности здания, включая наличие подвала, глубину прокладки подземных коммуникаций, наличие и глубину заложения соседних фундаментов.

1. Учет ИГУ строительной площадки заключается в выборе несущего слоя грунта. Этот выбор производится на основе предварительной оценки прочности и сжимаемости грунтов. По геологическим разрезам. Все многообразие напластования грунта можно представить в виде трех схем:

Рис 10.10. Схемы напластований грунтов с вариантами устройства фундаментов:

1 – нормальный грунт; 2 – более прочный грунт; 3 – слабый грунт; 4 – песчаная подушка; 5 – зона закрепления грунта.

При выборе типа и глубины заложения фундамента придерживаются следующих общих правил:

Минимальная глубина заложения фундамента принимается не менее 0,5 метров от планировочной отметки;

Глубина заложения фундамента в несущий слой грунта должна быть не менее 10-15 см;

По возможности закладывать фундаменты выше УГВ для исключения необходимости применения водопонижения при производстве работ;

В слоистых основаниях все фундаменты предпочтительно возводить на одном грунте или на грунтах с близкой прочностью и сжимаемостью. Если это условие невыполнимо, то размеры фундаментов выбираются главным образом из условия выравнивания осадок.

2. Глубина сезонного промерзания грунта.

Проблема заключается в том, что многие водонасыщенные глинистые грунты обладают пучинистыми свойствами, т.е. увеличивают свой объем при замерзании, за счет образования в них прослоек льда. Замерзание сопровождается подсосом грунтовой воды из ниже лежащих слоев .за счет чего толщина прослоек льда еще более увеличивается. Это приводит к возникновению сил пучения по подошве фундамента. Которые могут вызвать подъем сооружения. Последующее оттаивание таких грунтов приводит к резкому их увлажнению, снижению их несущей способности и просадкам сооружения.

Наибольшему пучению подвержены грунты, содержащие пылеватые и глинистые частицы. К непучинистым грунтам относят: крупнообломочный грунт с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности, глубина заложения фундаментов в них не зависит от глубины промерзания (в любых условиях).

Рис. Схема морозного пучения основания

d_f – глубина сезонного промерзания грунтов.

Если df – фундамент поднимается.

Надо пройти мощность промерзания грунта и заложить фундамент на большую глубину (в Подмосковье это 1,4 м). d>d_f

Для малых зданий (дачные постройки) настоящий бич – боковые силы пучения грунта:

K_h – коэффициент, учитывающий тепловой режим подвала здания.

d_fn – нормативная глубина сезонного промерзания грунта

M_t – коэффициент, численно равный ∑ абсолютных значений (-) температур за зиму в данном районе.

d_o– коэффициент, учитывающий тип грунта под подошвой фундамента.

3. Конструктивные особенности сооружения.

Основными конструктивными особенностями возводимого сооружения, влияющими на глубину заложения его фундамента, являются:

Наличие и размеры подвальных помещений, приямков или фундаментов под оборудование;

Глубина заложения фундаментов примыкающих сооружений;

Наличие и глубина прокладки подземных коммуникаций и конструкций самого фундамента.

Глубина заложения фундамента принимается на 0,2-0,5 м ниже отметки пола подвала (или заглубленного помещения), т.е. на высоту фундаментного блока.

Фундаменты сооружения или его отсека стремятся закладывать на одном уровне.

Рис. 10.11. Выбор глубины заложения фундамента в зависимости от конструктивных особенностей сооружения:

а – здание с подвалом в разных уровнях и приямком; б – изменение глубины заложения ленточного фундамента; 1 – фундаментные плиты; 2 – приямок; 3 – трубопровод; 4 – стена здания; 5 – подвал; 6 – ввод трубопровода; 7 – стеновые блоки.

В других случаях, разность отметок заложения расположенных рядом фундаментов (Δh) не должна превышать:

a – расстояние в свету между фундаментами;

p – среднее давление под подошвой расположенного выше фундамента.

Фундаменты проектируемого сооружения, непосредственно примыкающие к фундаментам существующего, рекомендуется закладывать на одном уровне, либо проведение специальных мероприятий (шпунтовые стены).

Ввод коммуникаций (трубы водопровода, канализации) должен быть заложен выше подошвы фундамента.

Рис. Схема неправильного и правильного ввода коммуникаций

При этом условии трубы не подвержены дополнительному давлению от фундамента, а фундаменты не опираются на насыпной грунт траншей, вырытых для прокладки труб. Кроме того, при необходимости замены труб не будут нарушены грунты основания.

Тогда нормативная глубина промерзания для Москвы, где преобладают глины и суглинки, составит:

d_fn=0,23 √22,9 = 1,1м -нормативная глубина промерзания

2. Определение расчетной глубины промерзания (d_f).

Для этого используется формула:

В нашем случае годовая температура +5,4 о .

k_hдля отапливаемых зданий определяется по таблице: смотрим свой вариант

Коэффициент k_h при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, о С

1. К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии — помещения 1-го этажа, как в данном случае -

2. При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент k_h принимается с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в таблице.

Считаем расчетную глубину промерзания:

- отапливаемое здание без подвала, с полами по утепленному цокольному перекрытию:

d_f = 0,7*1,1= 0,77м. Принимаем d_f=0,8м

Коэффициент k_h= 0,7 при температуре более 20 ° С в помещении на первом этаже для отапливаемого здания без подвала по утеплённому цокольному перекрытию (см. табл)

3. Определяем глубину заложения фундамента по условиям недопущения морозного пучения по таблице ниже, в зависимости от расположения уровня грунтовых вод (УВГ).

Грунты под подошвой фундамента

Глубина заложения фундаментов

в зависимости от глубины

расположения подземных вод

d_w , м, при

I_L- показатель текучести, показывает состояние пластичного грунта при природной влажности – текучее, твёрдое или какое-нибудь промежуточное:

I_L= 0-0,25 – полутвёрдые.

I_L= 0,25-0,5 – тугопластичные.

I_L= 0,5-0,75 – мягкопластичные.

I_L= 0,75-1 – текучепластичные.

Применять в качестве оснований текучие и текучепластичные суглинки и глины не рекомендуется.

В соответствии с табл. 2. СП 22.13330.2016 Основания зданий и сооружений по климатическим условиям суглинки при глубине расположения уровня грунтовых вод в пределах 2м ниже расчётной глубины промерзания являются пучинистыми, и фундамент необходимо заглублять не менее чем на расчётную глубину промерзания d_f .

Так как без инженерно-геологических изысканий мы не можем знать глубину расположения грунтовых вод, то принимаем наихудший вариант: не менее d_f

Соответственно, для отапливаемого здания без подвала с полами по утепленному цокольному перекрытию d=0,8м

Чертеж приводим в соответствии с вашим

НА ЧЕРТЕЖЕ ДОЛЖНО БЫТЬ ПО ЭТОМУ ПРИМЕРУ НЕ 1,1 , А ПО РАСЧЁТУ - 0,7

* Без инженерно-геологических изысканий и точной глубины расположения грунтовых вод принимаем вариант: не менее d_f=0,8 м

* По заключению инженерных изысканий подземные воды на период изысканий встречены на глубине 6,3-7,9 м (не надо эти цифры писать, любую другую глубину) и они не опасны для фундаментов, так как 6,3-7,9 м (снова эта цифра₎> 0,8+2.

* Грунтовые воды не встречены.

* - означает вариативность – принимаем только один вариант.

Глубина заложения фундаментов с учетом высоты подвала -

0,8 + 2,5 + 0,3 - 0,6 = 2,9 м

0,8 – глубина заложения фундамента (ваша – по расчёту)

1,0 – высота от отметки 0,8 до низа перекрытия (по вашему проекту)

0,3 – толщина конструкции пола 1 этажа (своя)

0,6 – расстояние от уровня пола чистого этажа до уровня земли.

Скорее всего, у вас получившееся число - глубина заложения фундамента 2,9 м (у вас своё число) не совпадёт с числом в проекте.

Но у нас в итогах расчёта так и написано было не менее d_f = 0,7, значит, больше может быть и в проекте точный размер, полученный с учётом инженерно-геологических испытаний и размера конструкций.

Читайте также: