Расчетная схема стойки принимается как свободно стоящая стойка защемленная одним концом в фундамент

Обновлено: 28.04.2024

6.9*. Коэффициенты расчетной длины m колонн и стоек постоянного сечения следует принимать в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.

Для некоторых случаев закрепления и вида нагрузки значения m приведены в прил. 6, табл. 71, а.

Обозначения, принятые в таблице 17, а:

– соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны;

– моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственно к верхнему и нижнему концу проверяемой колонны

Примечание. Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент следует определять как для колонн однопролетной рамы.

6.10*. Коэффициенты расчетной длины m колонн постоянного сечения в плоскости рамы при жестком креплении ригелей к колоннам следует определять:

для свободных рам при одинаковом нагружении верхних узлов по формулам табл. 17, а;

для несвободных рам по формуле

В формуле (70, в) p и n принимаются равными:

в одноэтажной раме:

в многоэтажной раме:

для верхнего этажа p = 0,5(p₁ + p₂); n = n₁ + n₂);

для среднего этажа p = 0,5(p₁ + p₂); n = 0,5(n₁ + n₂);

для нижнего этажа p = p₁ + p₂; n + 0,5(n₁ + n₂),

где p₁; p₂; n₁; n₂ следует определять по табл. 17, а.

Для одноэтажных рам в формуле (69) и многоэтажных в формулах (70, а, б, в) при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаются p = 0 или n=0 (J_i = 0 или J_s = 0), при жестком креплении p = 50 или n = 50 (J_i = ¥ или J_s = ¥ ).

При отношении Н/В > 6 (где Н – полная высота многоэтажной рамы, В – ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня, защемленного в основании.

Примечание. Рама считается свободной (несвободной), если узел крепления ригеля к колонне имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы.

Коэффициент расчетной длины m наиболее нагруженной колонны в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном нагружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн следует определять по формуле

где m – коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный по табл. 17, а;

J_c и N_c – соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой рамы;

å N_i и å J_i – соответственно сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждой стороны); все усилия N_i следует находить при той же комбинации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяемой колонне.

Значения m _ef вычисленные по формуле (71)* следует принимать не менее 0,7.

6.11*. Коэффициенты расчетной длины m отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости рамы следует определять согласно прил. 6.

При определении коэффициентов расчетной длины m и для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий разрешается:

не учитывать влияние степени нагружения и жесткости соседних колонн;

определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемые значения m использовать для других комбинаций нагрузок;

для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей;

для одноступенчатых колонн при соблюдении условий l₂/l₁ £ 0,6 и N₁/N₂ ³ 3 принимать значения m по табл. 18.

Конец, закрепленный только от поворота

Неподвижный, шарнирно опертый конец

Неподвижный, закрепленный от поворота конец

Обозначения, принятые в таблице 18:

l₁; J₁; N₁ – соответственно длина нижнего участка колонны, момент инерции сечения и действующая на этом участке продольная сила;

l₂; J₂; N₂ – то же, верхнего участка колонны.

6.13. Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам) следует принимать равными расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками(опорами колонн, подкрановых балок и подстропильных ферм; узлами креплений связей и ригелей и т. п.). Расчетные длины допускается определять на основе расчетной схемы, учитывающей фактические условия закрепления концов колонн.

6.14. Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерей следует принимать равной:

в продольном направлении галереи – высоте опоры (от низа базы до оси нижнего пояса фермы или балки), умноженной на коэффициент m , определяемый как для стоек постоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов;

в поперечном направлении (в плоскости опоры) – расстоянию между центрами узлов, при этом должна быть также проверена общая устойчивость опоры в целом как составного стержня защемленного в основании и свободного вверху.

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

6.15*. Гибкости сжатых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. 19*.

1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции:

а) плоских ферм, структурных конструкций и пространственных конструкций из труб и парных уголков высотой до 50 м

б) пространственных конструкций из одиночных уголков, пространственных конструкций из труб и парных уголков св. 50 м

2. Элементы, кроме указанных в поз. 1 и 7:

а) плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков, пространственных и структурных конструкций из труб и парных уголков

б) пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединениями

3. Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения монтажа следует принимать по поз. 1)

4. Основные колонны

5. Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т. п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок)

6. Элементы связей, кроме указанных в поз. 5, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы, кроме указанных в поз. 7

7. Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений, подверженные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости

Обозначение, принятое в таблице 19*:

– коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в необходимых случаях вместо j следует применять j _e).

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСТЯНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

6.16*. Гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. 20*.

при воздействии на конструкцию нагрузок

непосредственно к конструкции

1. Пояса и опорные раскосы плоских ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций

2. Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в поз. 1

3. Нижние пояса подкрановых балок и ферм

4. Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок)

5. Прочие элементы связей

6*. Пояса, опорные раскосы стоек и траверс, тяги траверс опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта

7. Элементы опор линий электропередачи, кроме указанных в поз. 6 и 8

8. Элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверс опор линий электропередачи и из одиночных уголков), подверженных воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости

Примечания: 1. В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверять только в вертикальных плоскостях.

2. Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению, не ограничивается.

3. Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельную гибкость следует принимать как для сжатых элементов, при этом соединительные прокладки в составных элементах необходимо устанавливать не реже чем через 40i.

4. Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82.

5. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкциям, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на выносливость или в расчетах с учетом коэффициентов динамичности.

7. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ СТЕНОК И ПОЯСНЫХ ЛИСТОВ

ИЗГИБАЕМЫХ И СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

СТЕНКИ БАЛОК

7.1. Стенки балок для обеспечения их устойчивости следует укреплять:

поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;

поперечными основными и продольными ребрами;

поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и продольным ребром (при этом промежуточные короткие ребра следует располагать между сжатым поясом и продольным ребром).

Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между поясами и соседними поперечными основными ребрами жесткости, следует рассчитывать на устойчивость. При этом расчетными размерами проверяемой пластинки являются:

a – расстояние между осями поперечных основных ребер;

h_ef – расчетная высота стенки (рис. 10), равная в сварных балках полной высоте стенки, в балках с поясными соединениями на высокопрочных болтах – расстоянию между ближайшими к оси балки краями поясных уголков, в балках, составленных из прокатных профилей, – расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых профилях (рис. 11) – расстоянию между краями выкружек;

t – толщина стенки.

Рис. 10. Расчетная высота стенки составной балки

а – сварной из листов; б – на высокопрочных болтах; в – сварной с таврами

7.2*. Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния ( s , t и s _loc).

Напряжение s , t и s _loc следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициента j _b.

Сжимающее напряжение s у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс", и среднее касательное напряжение t следует вычислять по формулам:

где h – полная высота стенки;

M и Q – средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то M и Q следует вычислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком.

Местное напряжение s _loc в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять согласно требованиям пп. 5.13 и 13.34* (при g _f₁ = 1,1) настоящих норм.

В отсеках, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только два компонента напряженного состояния: s и t или s _loc и t .

Односторонние поясные швы следует применять в балках, в которых при проверке устойчивости стенок значения левой части формулы (74) не превышают 0,9 g _c при l _w 3,8 и g _c при l _w ³ 3,8.

7.3. Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если при выполнении условий (33) условная гибкость стенки не превышает значений:

3,5 – при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами;

3,2 – то же, в балках с односторонними поясными швами;

2,5 – при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13 настоящих норм.

7.4*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местного напряжения ( s _loc = 0) и условной гибкости стенки l _w £ 6 следует выполнять по формуле

где g _c – коэффициент, принимаемый по табл. 6* настоящих норм;

В формуле (75) коэффициент c_cr следует принимать:

для сварных балок – по табл. 21 в зависимости от значения коэффициента d :

Здравствуйте господа проектировщики.
Для меня остается непонятным вопрос о расчетной длине колонн.
Смотрел уже обсуждения на форуме, но там как то единогласного решения не нашли.
Вопрос вот в чем:
Существует какая то рама(внизу защемление, вверху шарнирно опертая балка). К-нт расчетной длины колонн получается 2( в плоскости рамы).
Берем 2 пролета, 3 или 4, это неважно, сколько будет расчетная длина?, перекрытие учитыввается как жесткий диск,
Попробовал посчитать по формулам(ПОСОБИЕ по проектированию стальных конструкций(к СНиП II-23-81*)), табл. 23
Получается ( на мой взгляд заниженные результаты, исходя из СНиП -овских к-тов).
Решил немного поэкспериментировать, задал отдельно стоящую колонну(30К1, h=6м),поставил связь по направлению рамы(по Х), задал ей перемещение верха на 1см. Получил реактивную силу Сn =0,55т/см.
Далее подставил это в ф-лу(1-я расчетная схема в табл. 23) и вот что получил:
n1=СnxL(3)/(ExI)=(0.55x600х600х600)/(2100х18850)=3
Мю=корень((n1+18)/(2n1+4.5))=корень(21/10,5)=1,41

Т.е. что получается. по СНиПу отдельной стоящей стойке задают к-нт расчетной длины 2, а по формулам получается к-нт 1,41.
Что это? ошибка в ф-ле и запас в СНиП. Давайте пообсуждаем
P.S. прикрепляю скадовскую схемку

С уважением vad.ivanich
[ATTACH]1180931826.rar[/ATTACH]

Коэффициент 2.0 вы принимаете неправильно, см. СНиП "Стальные Конструкции" таблица 71а. Если у фундамента жесткое защемление, то необходимо принимать 0.7, в ином случае 1.0

Правда есть один нюанс. Если вдруг у вас не стоят вертикальные связи в каркасе и мало пролетов в плоскости потери устойчивости, то возможно вам нельзя считать перекрытие жестким диском (раскреплением сжатого стержня). Но так делать не стоит. В мет каркасах нужно делать связи либо проектировать жесткие узлы сопряжения ригелей с колоннами

проектирование металлических каркасов

к-нт по СНиПу берется 0,7 и 1 это когда примыкание к какому то жесткому неподатливому блоку, а в данном случае мы имеем вверху связь в виде пружины и к-ты тут СНиП овские уже не подходят

Vad.ivanich, если Вы считаете, что у Вас нетиповой случай, или его нельзя считать по типовому случаю, определите с помощью расчетной программы фактический коэффициент (коэффициент расчетной длины). Это можно проделать и для СНиП-формул, результаты для типовых случаев сходятся.

проектирование металлических каркасов

Помогите если можно в определение расчетной длины металлической колонны коробчатого сечения высотой 9м в плоскости и из плоскости фермы, узлы прилагаю. Одноэтажное , однопролетной здание,24х60м, шаг колонн 4м, связи по фермам в верхнем и нижнем поясе и профлист покрытия создают жесткий диск по покрытию, вертикальные связи по колоннам не предусмотрены.

Ув. Алиса Селезнева!

профлист - это гибкое покрытие.

Сопряжение фермы с колонной - шарнирное
Сопряжение колонны с фундаментом - конструктивный шарнир (хотя на форуме найдутся специалисты, которые будут доказывать, что это жесткое сопряжение)
у Вас избыточное количество шарниров 4 , а надо-бы 3.

горизонтальные связи по покрытию нужны в любом случае
мю = 2 по расчету ф-ла 69, n=0 при шарнирном опирании верхних ригелей
корень(n+0.56)/(n+0.14)=2
кстати эта ф-ла в СНиПе косвенно потверждает возможность существования такой схемы

гиппопо приведите пример конструктивного решения узла базы, которое вы признаете жестким, так как этот вопрос возникает уже черт знает какой раз

Проектирование зданий и сооружений

С позволения гиппопо:
1. для жесткой базы должны иметь место два условия - это крепление не менее четырех анкерных болтов за траверсы колонны и контролируемое натяжение этих самых болтов.
2. Когда два анкерных болта, да еще и цепляются за опорную плиту колонны - чистый шарнир.
3. А когда четыре болта за опорную плиту цепляются (как в данном случае) - то все-равно шарнир, пусть где-то называют такое полужестким узлом, констуктивным шарниром - все равно это шарнир.

Спасибо всем . кто откликнулся, может еще подскажите где установить вертикальные связи по колоннам. что.бы снизить мю до 1?

А когда четыре болта за опорную плиту цепляются (как в данном случае) - то все-равно шарнир, пусть где-то называют такое полужестким узлом, констуктивным шарниром - все равно это шарнир.

3. А когда четыре болта за опорную плиту цепляются (как в данном случае) - то все-равно шарнир, пусть где-то называют такое полужестким узлом, констуктивным шарниром - все равно это шарнир.

За 30 с лишним лет работы в Ростовском отделении ЦНИИПСК наклепали таких баз не одну сотню, наивно полагая такое решение жесткой заделкой. Завтра пройдусь по отделам, всех оповещу чтобы, значить, сухари сушили

P.S. А еще, даже и сказать страшно, серии с такими решениями были. Видно за то и аннулированы.

А Вы не могли бы пояснить, что в Вашем понимании "конструктивный шарнир"? тольк не надо отправлять в книги и т.д. Мне интересна Ваша логика

Проектирование зданий и сооружений

Что касается жесткости покрытия. выполнено по указаниям серии "Молодечно" , они пишут . что можно считать за жесткий диск. Еще всетаки хотела уточнить, расчетная длина колонн из плоскости ферм то-же " Мю " равно 2?

Проектирование зданий и сооружений

Да ладно глумиться, в курсе я, что в сериях подобный узел принимается за защемленный, но жесткость такого узла не абсолютна (IMHO).

Проектирование зданий и сооружений

611611, Посмотрите еще раз на базу. Куда еще более "абсолютно жестче! Помоему это димагогия. Иначе бы сухарей на страну бы ни хватило

Ок, действительно, ушли от темы, тем более, что на форуме это уже не раз обсуждалось.
Признаю, в п.3 нехватает некоторых значительных уточнений.
В конкретном примере, ориентируясь по сечению колонны - узел считаем жестким.
На этом перемещаюсь в наблюдатели.

диск не отменяет гор.связи, в молодеченской серии связи есть

по вертикальным:
связи можно не ставить вообще, тогда мю=2 в 2-х направлениях,
можно поставить в каком-нибудь одном (разумно для двутавров из плоскости рамы, но бывает всякое) тогда в направлении гда есть связь мю=1,
или поставить в двух направлления - оба мю=1 в случае пролета 24 м надо по торцам ставить несущие колонны с 6 м шагом и балки покрытия
1 и 3 вариант хорошо подходит для квадратных и круглых колонн

0,8 - это для стоек , а не для элемента рам

конечно не бывает абсолютной жесткости, даже с траверсой, не бывает и чистого шарнира если только не поставить каток, как в мостах делают,
но если расчитать опорную плиту на момент, то этого достаточно, чтоб считать узел жестким

МОЕ понимание и толкование!
шарнир - узел не воспринимающий и не передающий изгибающий момент
идеальный (чистый) шарнир - редко встречающийся тип узла из-за его простоты(например - одноболтовое соединенние двух элементов)
конструктивный шарнир - наиболее распространенный тип узла, имеющий наряду с жесткостью определенную податливость, которая позволяет не воспринимать и не передавать момент (например- крепление фермы к колонне сбоку, может быть как шарнирным так и жестким- это определяется толщиной фланца, крепящего верхний пояс к колоне)
Если крепление колонны к фундаменту осуществляется через опорную плиту(двумя, четырьмя болтами) - это конструктивный шарнир, во всех примерах расчета опорная плита подбирается из условия прочности. Но при этом все забывают о величине ее деформативности (податливости). Плита никогда не передаст момент на фундамент, в силу малости своей изгибной жесткости, кроме того в плите может возникнуть фибровая текучесть металла, которая исключает передачу момента.
Жесткое сопряжение колонны с фундаментом возможно только при ее крепление анкерными болтами через траверсу, т.е когда Вы создаете плечо для восприятия и передачи момента.

Народная пословица.
Век живи, век учись, дураком помреш. Все знает только всевышний.

При расчетах средних стоек многопролетных рам возникает вопрос определения их расчетной длины.
Рассмотрим двухпролетную раму, крайние стойки которой шарнирно оперты на фундаменты, а средняя жестко защемлена (рис. 1 а). Верх средней стойки шарнирно сопряжен с ригелем рамы, которая может деформироваться в своей плоскости, что приводит к увеличению расчетной длины стойки по сравнению со стойкой, верхний конец которой оперт неподвижно. Таким образом, схема для определения расчетной длины средней стойки многопролетной рамы может быть представлена в виде защемленного стержня опертого верхним концом на линейную упругую опору (рис. 1 б) Горизонтальное перемещение верха средней стойки определим как сумму перемещений, вызванных деформированием ригеля и крайней стойки рамы при приложении в уровне ригеля горизонтальной силы P (рис. 1 в, г)

Соотношение JS/JR для реальных рам обычно находится в пределах от 0,5 до 1,0. Более точное значение этого соотношения следует определять с учетом фактической жесткости стойки и ригеля. Момент инерции сечения стойки переменного сечения можно приближенно определять в ее верхней трети.
Для нашего случая уместна приближенная формула по определению μ

Здесь n1 = Cn*l3/E*J, где Cn — коэффициент жесткости упругой опоры, равный значению реактивной силы, возникающей при смещении опоры на 1,0; l — геометрическая длина средней стойки; J — момент инерции сечения средней стойки в плоскости рамы.
Величину Cn найдем из формулы (5) при ΔΣ = 1

При числе пролетов рамы N более двух следует учитывать взаимное влияние средних стоек. Тогда формула для определения коэффициента μ будет иметь вид:

При учете упругих деформаций фундамента, расчетная длина средней стойки находится с учетом данных предыдущего раздела

К отрицательным качествам податливой опоры средних стоек относится сложность монтажа, так как требуется дополнительное раскрепление стоек. Избежать этого можно путем применения расширенных баз стоек с тонкими опорными пластинами (рис. 2 а) или специальными гибкими элементами (рис. 2 б) и разнесенными, в плоскости рамы, анкерными болтами. Такие узлы имеют достаточную жесткость при монтаже стоек и практически не воспринимают изгибающих моментов при работе многопролетных рам на горизонтальные нагрузки.
Так как средние стойки обычно имеют двутавровое сечение, развитое в плоскости рамы, следует стремится к обеспечению жесткой заделки ее опорного сечения в плоскости наименьшей жесткости, т.е. из плоскости рамы.

При расчете стоек фахверка на устойчивость в плоскости изгиба, обычно принимают упрощенную расчетную схему в виде стержня, жестко или шарнирно-опертого снизу и нагруженного сосредоточенной силой на верхнем конце, (рис. 3 а, б).
В соответствии с нормами, коэффициенты расчетной длины μ таких стержней назначаются равными 0,7 или 1,0. Однако, при учете действительного распределения нагрузок от веса торцевой стены и конструкций самого фахверка по высоте стойки, ее расчетная длина может быть существенно уменьшена. Так, в соответствии с работами, при действии только распределенной нагрузки по оси стержня, его расчетная длина для случая защемленного нижнего конца, равна μ = 0,433; для шарнирно-опертого μ = 0,73.

Tаким образом, фактическая расчетная длина для защемленного стержня нагруженного сосредоточенной и распределенной нагрузками, находится в пределах 0,433 < μ < 0,7; для шарнирно опертого — 0,7 < μ < 1,0 и зависит от соотношения между сосредоточенной нагрузкой Р, приложенной к верхнему концу стержня и нагрузкой q, распределенной вдоль его оси (рис. 3 в, г).
Как показано у С.П. Тимошенко и А.Н. Динника, эта зависимость имеет практически линейный характер, что позволяет получить простые выражения для определения расчетной длины стержней, одновременно загруженных сосредоточенной и распределенной осевыми нагрузками:
— для стоек, жестко защемленных на нижней опоре (рис. 3 в)

Формула (8) аналогична формуле, рекомендуемой в работе для определения коэффициента μ стержней ферм при различными продольных силах, действующих на их концах:

При значениях ψ = 0 или ψ = 1 величина μ приобретает граничные значения, определяемые для стержней при P = 0 или q = 0. Как показывают сравнительные расчеты, ошибка при определении μ по формулам (7) и (8) при замене сосредоточенных сил на распределенные нагрузки, не превышает нескольких процентов.
Проверка устойчивости стоек фахверка производится как внецентренно-сжатых стержней по формуле

где коэффициент φе находится с учетом найденной выше расчетной длины стержня.
При проверке устойчивости стоек фахверка из плоскости изгиба (в плоскости торцевой стены), следует учитывать защемление опоры в фундаменте, поэтому для нижней части стойки, расположенной в пределах первого связевого отсека следует принимать μ = 0,7 (при жестком защемлении стойки из плоскости изгиба); для верхних частей стойки μ = 1,0 (рис. 5 д). Расчетная длина нижней части стойки может быть уточнена с учетом данных раздела 2.7 настоящей работы.

Читайте также: