Прочность цементного камня на растяжение

Обновлено: 26.04.2024

Если работа от внешней нагрузки накапливается в материале в форме энергии, вызывающей однородное искажение межатомных связей, тогда при удалении нагрузки со скоростью меньше частоты собственных колебаний кристаллической решетки деформация исчезает почти мгновенно, она будет упругой, т. е. обратимой. В противоположность этому пластическая деформация может приводить как к разрывам, так и к образованию новых устойчивых межкристаллических связей. Поскольку в этом случае при снятии нагрузки сохраняется новая конфигурация атомов, деформация материала будет необратимой.

Пластическая деформация обычно проявляется при возрастании напряжения во всем деформируемом объе
ме до критической величины. Ёсли при этом новые связи в структуре материала не образуются, он разрушается вследствие высоких концентраций напряжений вблизи трещин. Зарождение, докритическое подрастание и за - критический рост трещин определяются запасом упругой энергии, аккумулированной в межатомных связях кристаллических решеток, и скоростью нагружения образца, т. е. скоростью подвода энергии к трещинам. В связи с этим при аккумуляции достаточно большой внутренней энергии скорости образования и распространение трещин могут быть настолько велики, что внезапное разделение напряженного материала на две части и более произойдет без какой-либо поддающейся измерению неупругой деформации. Происходящее при этом хрупкое разрушение характеризуется минимальным поглощением подведенной энергии и при скоростях деструкций, близких к скорости звука, в той же самой среде разрушение будет сопровождаться звуковым эффектом. Если запас упругой энергии в связях между элементарными частицами невелик, разрушение материала будет вязким.

Хрупкое или вязкое разрушение бетона зависит от структурной микро - и макроплотности цементного камня, предопределяющей степень аккумуляции упругой энергии в кристаллогидратных образованиях, а именно от сил связи между кристаллогидратными образованиями. Наиболее явно вязкие свойства цементного камня проявляются при ион-дипольном взаимодействии и в меньшей мере, когда оно определяется ион-ионными связями. Хрупкое разрушение материала обусловливается в основном ион-ионным взаимодействием.

Исходя из изложенных в пятой главе теоретических представлений можно сделать вывод, что при гигромет - рическом равновесии межкристаллические прослойки жидкости должны характеризоваться при обычных температурах весьма большой вязкостью. Удаление нескольких молекул воды или групп ОН из этих прослоек ведет к образованию вакансий, и вязкость резко изменяется. Следовательно, величина вязкости зависит от степени неравновесности состояния прослоек жидкости; при проникновении в нее молекул воды извне вязкость прослоек снижается. С наступлением равновесия дефекты в структуре прослоек под влиянием силовых полей, окружающих кристаллогидраты, быстро исчезают и вязкость прослоек резко возрастает. При деформировании, межкрис - таллинские прослойки жидкости участвуют в работе наравне с твердой фазой, придавая цементному камню уп- руговязкие свойства.

Вследствие неодинаковой структурной плотности кристаллогидратов из-за наличия в них дефектов (вакансий) и различной ориентации связей, направленных как нормально к действию внешних сил, так и под любым углом к ним, каждый из микроструктурных элементов может иметь произвольный уровень энергии взаимодействия.

Если к такой системе приложить сжимающую нагрузку определенной величины, некоторая часть связей упорядочится, система уплотнится, одновременно возрастут силы взаимодействия между кристаллогидратными пакетами, повысится прочность и упругая часть деформации цементного камня. С ростом внешней нагрузки, которую продолжает воспринимать вязкий элемент, в пакетах возникнут деформации из-за псевдовязкого течения межкристаллической жидкости. В этом случае цементный камень будет претерпевать деформации, способствующие ослаблению сил сцепления и возникновению растягивающих напряжений в направлении, перпендикулярном к плоскости приложения внешней нагрузки. В контактах между макроструктурными элементами (кристаллогидратными пакетами), т. е. в местах, ослабленных порами и прочими технологическими дефектами, создаются очаги концентрации напряжений, которые, достигнув определенной величины (выше предела прочности связей), вызовут лавинное микротрещинообразование и, как следствие этого, разрушение материала от поперечного отрыва.

Поскольку природа вязкоупругих и пластических деформаций цементного камня определяется псевдовязкими свойствами прослоек жидкости, связь «напряжение— деформация» выражается нелинейной зависимостью. При этом развитие пластических деформаций с ростом внешней нагрузки происходит в основном в результате интенсивного трещинообразования, приводящего в рассмотренных выше условиях к хрупкому разрушению цементного камня.

Особенности микроструктуры цементного камня обусловливают его анизотропные механические свойства. При сжатии силы сцепления в ориентированных крис - таллогидратных пакетах возрастают, однако из-за поПеречных деформаций, возникающих ё ййх (при опредеЛенной нагрузке), прочность связей снижается и это ограничивает несущую способность материала. При осевом растяжении расстояния между взаимодействующими элементами в кристалдогидратных пакетах увеличиваются и интенсивность сил сцепления быстро убывает. Этим и объясняется, что предел прочности цементного камня при растяжении во много раз меньше, чем при сжатии. Из-за концентрации напряжений в контактах между отдельными микроструктурными элементами, наличия пор и дефектов прочность связей в них снижается под влиянием внешней нагрузки в большей мере, чем в кристал - логидратных пакетах. При наличии пор или других дефектов целые группы атомов в кристаллогидратных образованиях не взаимодействуют друг с другом. В результате разрыва сплошности силовые потоки распределяются между отдельными связями весьма неравномерно, и это вызывает концентрацию напряжения в отдельных связях, граничащих с участками нарушенной сплошности, поэтому влияние вакансий, пор и трещин более существенно, чем искажений кристаллической решетки. Атомы, расположенные на поверхности кристаллогидратов и в прослойках между ними, имеют только односторонние связи, что повышает их подвижность и вызывает термодинамическую неустойчивость. При смещении атомов из равновесного положения создается не - равнопрочность отдельных связей, что приводит к разрыву слабых связей, перераспределению усилий и разрыву более прочных связей.

Пропитка горных пород водой сильно понижает модуль упругости, что особенно явно проявляется на пористых породах. Молекула воды, проникая в процессе деформации по плоскостям скольжения, резко изменяет характер сил межкристаллического взаимодействия, способствует появлению в каменных материалах свойств, ранее практически отсутствовавших.

Если поры материала заполнены водой, то в начальный период нагружения большую часть внешней нагрузки воспринимает вода вследствие ее несжимаемости и отсутствия оттока из поровых пространств (система нейтральных давлений). Внешняя сжимающая нагрузка вызывает расклинивающее действие воды, которое препятствует развитию продольных и в то же время способствует росту поперечных деформаций, поскольку в этом направлении действие воды воспринимается только стенками пор. С увеличением внешней нагрузки возрастает гидростатическое давление воды; происходит ее проникание в «закрытые» поры и в полости с защемленным воздухом, в связи с чем возрастает количество эффективных пор (капилляров), насыщенных водой.

Этот процесс сопровождается сплющиванием пор, развитием продольных и поперечных деформаций, причем последних в большей мере, поскольку возрастает расклинивающее действие воды в этом направлении. Это выражается изломом линий продольных деформаций на диаграммах «а—е», а также ростом их по прямолинейной зависимости и малым различием между упругими и полными деформациями почти до разрушения образца [150]. Отсюда следует, что в водонасыщенном состоянии бетону присущи псевдоупругие свойства, которые исчезают при испарении влаги.

Механическую модель, отражающую неоднородную деформативность структуры цементного камня и учитывающую влияние перечисленных выше дефектов, присущих межатомным силам взаимодействия и кристаллогид - ратным образованиям, можно изобразить в виде двухслойных дисков, соединенных между собой связями с вязкоупругими свойствами [13].

На рис. 11.1 связи А имитируют силы взаимодействия между кристаллогидратными образованиями, а С и С2 Соответствуют контактным взаимодействиям между отдельными структурными элементами, ослабленными концентрацией напряжений, т. е. А >С и С2.

В момент приложения внешней нагрузки в структурных элементах (дисках) возникнут неодинаковые по величине и направлению сдвиги, вызывающие смещения и повороты дисков относительно друг друга. Одновременно в связях С и С2 создается напряженное состояние, которое при определенных условиях приведет сначала к локальным нарушениям, а затем к их разрыву.

При одноосном сжатии (рис. 11.1, а) приложенная нагрузка вызовет начальное упругое обжатие пружин Л, в связи с чем объем всей системы несколько уменьшится. С увеличением нагрузки станет изменяться ориентация дисков, объем системы восстановится, а затем увеличится. Вместе с этим в одних связях С или С2 возникнут упругие деформации растяжения, а в других — сжатия. Вследствие медленного накопления подведенной упругой энергии в связях Л, С и С2 в начальной стадии

Деформирования и последующей почти мгновенной разрядки упругой энергии (после достижения некоторого критического потенциала) кристаллогидратные образования придут в колебательное состояние и возбудят осцилляцию дисков в режиме спектра собственных частот колебаний пропорционально их массам. Эти релаксационные[19] колебания будут затухать по мере развития пластических деформаций связей С и Сг, и при разрыве одних из них колебания соответствующих дисков прекратятся, наступит стадия необратимых деформаций, характеризующаяся разрывами остальных одиночных связей С или Сг, т. е. интенсивным образованием и ростом трещин в цементном камне. Анализ работы модели показывает, что при осевом сжатии процесс разрушения цементного камня (бетона) и других каменных материалов проходит четыре стадии, отмеченные также в работе

При наличии сил трения, действующих по торцам образца, восстанавливающие силы, препятствующие смещениям и поворотам дисков, возрастают, а деформации структурных связей и амплитуды релаксационных колебаний уменьшаются. В результате сопротивление системы действию сжимающей нагрузки возрастает, поскольку структурные связи нарушаются и разрываются при большей нагрузке, чем в отсутствие сил трения.

Цемент – вяжущее вещество искусственного происхождения. При контакте этого неорганического вещества с водой происходит гидратация, в результате чего образуется цементный камень.

Материал широко используется для приготовления бетонов и разнообразных строительных растворов. От класса прочности цемента зависят эксплуатационные параметры готовых бетонных конструкций.

Предел прочности цемента

Марка (класс) цемента определяют в соответствии с его пределом прочности при сжатии. Чтобы определить это значение проводятся испытания, в ходе которых образцы затвердевшего цементного камня подвергают разрушению под давлением гидравлического пресса.

Образцы имеют стандартный размер, т.е., стандартную площадь поперечного сечения. Испытания позволяют зафиксировать показатель давления, при котором образец начинает разрушаться.

Классификация цементов по группам прочности

Группа цементов по прочности	Требования к конечной стандартной прочности при сжатии, МПа
Высокопрочные	50 и более
Рядовые	От 30 до 50
Низкомарочные	Менее 30

Строительные конструкции из монолитного и сборного бетона и железобетона в ходе эксплуатации подвергаются различным внешним воздействиям, в первую очередь это:

механические нагрузки;
воздействие влаги;
температурные колебания.

Внешние факторы влияют на коэффициенты сжатия, растяжения, изгиба каждого конструктивного элемента, при этом существует зависимость между пределом прочности на сжатие и параметрам прочности при растяжении и изгибе.

Разница между показателями предела прочности при сжатии и предела прочности при изгибе цемента тем выше, чем выше класс материала. К примеру, у цемента класса 32,5 (М400) прочность при сжатии в 7 раз выше прочности при изгибе. Аналогичный показатель у цемента класса 42,5 (М500) составляет 8,3 раза.

На прочность цемента в составе бетонов отказывает влияние процент воды в смеси, наличие и вид добавок, изменяющих скорость твердения материала.

ГОСТ прочности цемента

Классы по актуальному ГОСТу и устаревшие марки цемента по прочности приведены в таблице:

Новое обозначение	Старая маркировка
22,5	М300
32,5	М400
42,5	М500
52,5	М600

Марка цемента по прочности указывает, какое давление выдерживает материал при измерении показателя в кг/см 3 . Класс прочности цемента на сжатие соответствует выдерживаемому давлению в МПа.

Испытание цемента на прочность

От чего зависит прочность цемента? Данный материал представляет собой многокомпонентное вещество, и на прочность цементного камня после отвердения влияет:

состав цемента;
микроструктура минералов, из которых изготовлен материал;
наличие добавок и их свойства.

Ход испытаний

Цемент набирает прочность в течение 28 суток после приготовления цементно-песчаного раствора. Для проведения испытаний материала изготавливают балочки стандартного формата 40х40х160 мм, при этом раствор готовят из расчета 1 часть цемента на 3 части однофракционного песка. Для определения прочности цемента разных классов испытания также проводятся через 2 или 7 суток твердения.

Класс прочности цемента	Прочность на сжатие, МПа, в возрасте
	2 сут, не менее	7 сут, не менее	28 сут
			не менее	не более
22,5Н	–	11	22,5	42,5
32,5Н	–	16	32,5	52,5
32,5Б*	10	–
42,5Н	10	–	42,5	62,5
42,5Б*	20	–
52,5Н	20	–	52,5	–
52,5Б*	30	–

Примечание: Н – нормированный, Б – быстротвердеющий.

Производители цемента обязаны указывать в паспорте продукции максимальную прочность цемента (результат испытаний после 28 суток твердения) и активность цемента, прошедшего процедуру пропаривания.

Пропаривание позволяет ускорить проверку показателей материала. Для этого:

в камеру для пропаривания помещают формочки с цементно-песчаным раствором (габариты форм соответствуют габаритам стандартных балочек) и выдерживают в течение 5 часов;
плавно, в течение 3 часов, поднимают температуру в камере до 80°С;
выдерживают образцы при данной температуре на протяжении 8 часов;
оставляют балочки на 2-3 часа остывать.

Остывшие сухие образцы подвергают испытаниям на гидравлическом прессе – проверяют на изгиб. Получившиеся в ходе проверки половинки балочек проверяют на сжатие. Средний результат сравнивается с актуальным ГОСТом и вносится в паспорт цемента.

Чтобы проверить, как цемент будет вести себя в бетоне, готовят образцы кубической формы (100х100х100 мм), при этом в раствор дополнительно вводятся химические добавки и щебень, и также испытывают при помощи гидропресса.

Что добавить в цемент для прочности

Чтобы получить высокопрочный строительный материал не обязательно использовать дорогой цемент повышенной прочности, нередко для упрочнения бетона в раствор вводят определенные присадки.

Пластификаторы. Увеличивают подвижность бетонной смеси, при этом повышается прочность готовой конструкции. , ускоряющие набор прочности. Повышается скорость твердения бетона, при этом возрастает его марочная прочность на сжатие и изгиб.
Противоморозные присадки, гидрофобизпаторы. Повышают плотность и водонепроницаемость – соответственно, увеличивается прочность материала.
Комплексные добавки. Имеют большой спектр действия – повышают подвижность смеси, увеличивают водонепроницаемость, морозостойкость готовой конструкции. При этом прочность бетона возрастает на 70-110%, а пылеотделение становится предельно низким.

Выбор добавки в цемент для прочности зависит от требований к эксплуатационным параметрам строительных конструкций и условий изготовления элементов из монолитного бетона.

Заключение

Чтобы бетонные конструкции на протяжении всего запроектированного срока эксплуатации сохраняли надежность, важно правильно выбрать класс цемента. Также необходимо соблюдать правила хранения и транспортировки – использование негерметичной тары приводит к контакту материала с влагой, содержащейся в воздухе, в результате чего цемент частично схватывается и его прочность снижается, также ухудшаются свойства при длительном хранении материала.

Механическая прочность цементного камня является важнейшей характеристикой и оценивается пределом прочности при сжатии, изгибе и растяжении. Существующие ГОСТ 10178 - 76 и 310 - 76 регламентируют испытание цементов и определение их свойств. [1]

Механическая прочность цементного камня зависит от факторов, основными из которых являются химико-минеральный состав цемента, В / Ц, удельная поверхность цемента, наличие наполнителей и химических добавок, условия твердения и др. Существенное влияние на прочность цементного камня оказывает также температура и давление. [2]

Механическая прочность цементного камня характеризуется временным сопротивлением сжатию, растяжению или изгибу. С этой целью изготовленные определенной формы образцы цементного камня испытывают на прочность, причем определяют напряжение, соответствующе разрушению образца. [3]

Механическую прочность цементного камня определяют, испытывая его образцы на разрыв, изгиб и сжатие. [5]

Нормировать механическую прочность цементного камня очень сложно. Мнения зарубежных и советских исследователей по этому вопросу противоречивы. [6]

Для повышения механической прочности цементного камня и снижения его проницаемости рекомендуются следующие мероприятия: снижение водоцеменгного отношения ( частично можно достигнуть введением водосвязывающих добавок в небольших количествах, например, глинопорошка); без изменения водоцемент-ного отношения введение активных кремнеземистых материалов при температурах до 100 С и кварцевого песка при температурах свыше 100 С и высоком давлении. [7]

Данные изменения механической прочности цементного камня из новороссийского портландцемента с добавками хлоридов кальция, натрия и калия, твердевшего в пресной воде при температуре 22 и 75 С, приведены на рис. 17.1. Начальная ( 2-суточная) прочность при изгибе образцов как без добавок, так и с добавками, твердевших при 22 С ( см. рис. 17.1 в), находится в пределах 2 8 - 4 МПа. Отмечается резкий рост прочности при изгибе у образцов из портландцемента без добавок до 240 сут хранения ( см. рис. 17.1 в, кривая /); она остается стабильной до конца исследования. [9]

Из результатов испытаний механической прочности цементного камня из шлакопесчанобаритовых смесей ( см. рис. 16.9) видно, что прочность образцов всех составов в начальный период твердения ( через 2 сут) находится в пределах 1 8 - 4 5 МПа при сжатии. Прочность при изгибе образцов составов I и II растет до 225-суточного срока автоклавирования ( см. рис. 16.9, кривые I, II), к концу исследования она незначительно снижается. [11]

При температуре 110 С механическая прочность цементного камня с увеличением срока твердения возрастает, но темп роста и абсолютные значения прочности понижены. Давление практически не оказывает влияния на изменение механической прочности портландцементного камня. [12]

Установлено, что на механическую прочность цементного камня влияет не только количество, но и природа кремнеземистой добавки. Лучшие результаты получены с добавками молотого кварцевого песка, худшие - с добавкой аморфно-дисперсного кремнезема. При известных условиях автоклавной обработки на каждый процент трехкальциевого силиката Сз5 портландцемента следует вводить до 1 5 % молотого песка. Показано, что в процессе автоклавного твердения цементного камня связывается кварца значительно больше, чем необходимо для полного взаимодействия Са ( ОН) 2, и даже несколько больше количества, необходимого для перевода высокоосновных гидросиликатов в однокальциевый гидросиликат. Этот вывод доказывает возможность и целесообразность введения повышенных количеств кварцевого песка в тампонажные портландцемента. [13]

Увеличение содержания СаС12 вызывает повышение механической прочности цементного камня и сокращает сроки схватывания цементного раствора. [14]

Сроки схватывания тампонажных растворов и механическую прочность цементного камня определяют на основании методик, приведенных в настоящей главе. [15]

Прочность цементного камня из портландцемента не является постоянной величиной. В результате физико-химических процессов гидратации, перекристаллизации и других происходит непрерывное изменение прочности структуры цементного камня. Во всех условиях первоначально быстрое нарастание прочности постепенно замедляется, затем сменяется снижением. Кинетика изменений прочности зависит в первую очередь от минералогического состава клинкера, тонкости измельчения цемента и температуры. [2]

Прочность цементного камня из гидрофобизованного цемента в ранние сроки твердения более чем в 1 5 раза выше эталонного; к 28 сут прочность одинакова. [3]

Прочность цементного камня при изгибе составляет 0 25 - 0 30 от прочности при сжатии, прочность при растяжении - 0 1 - 0 15 от прочности при сжатии. [4]

Прочность цементного камня характеризуется временным сопротивлением сжатию, растяжению или изгибу. С этой целью изготовленные определенной формы образцы цементного камня испытывают на прочность, при этом определяют величину напряжения, соответствующую разрушению образца. [5]

Прочность цементного камня нестабильна во времени, особенно в условиях повышенных температур. Эти кривые построены по результатам исследований длительного твердения цементного камня при различных температуре и давлении. [6]

Прочность цементного камня снижается, а водопроницаемость его возрастает, но незначительно, по сравнению с изменением за счет повышения водосодержания. Способ введения бентонита существенно не влияет на прочность и водопроницаемость цементного камня. [7]

Прочность цементного камня во многом зависит от вида на-гружения. [8]

Прочность цементного камня не остается постоянной. Первое время после затвердения она быстро возрастает, затем постепенно стабилизируется, а через некоторое время начинает медленно снижаться. Изменяются во времени и другие свойства цементного камня. Поэтому при определении свойств цементного камня необходимо точно фиксировать продолжительность его твердения перед испытанием. [9]

Прочность цементного камня принято характеризовать временным сопротивлением сжатию, растяжению или изгибу. При изготовлении образцам придается форма, удобная для данного испытания. [10]

Прочность цементного камня при растяжении испытывают на образцах с сечением в наиболее узкой части 25 4Х25 4 0 5 мм. Испытательная машина имеет два захвата, которые удерживают образец в фиксированном положении с помощью упора и двух опорных роликов. Каждый захват самоустанавливается в верхней и нижней плитах машины на опорных призмах. [11]

Прочность цементного камня в условиях повышенных температ ные кривые изменения прочности различных температурах окружаюи 39 приведены результаты измерен. [13]

Прочность цементного камня прямо пропорциональна количеству вытесненного нефтепродукта. [14]

Установка УПЦ-1 предназначена для определения предела прочности цементного камня . Принцип ее действия основан на дистанционном измерении усилия разрушения и стрелы прогиба образца цементного камня. [2]

Как видно из данных таблицы, предел прочности цементного камня с добавкой керогена значительно выше по сравнению с другими облегченными тампонажными смесями, например, с ОЦГ или ЦБС. Кроме этого, цементный камень обладает повышенной коррозионной стойкостью, что объясняется гидрофобностью его частиц, поверхность которых препятствует продвижению пластовых вод в по-ровое пространство ввиду больших углов смачивания, также большим содержанием вяжущего и химическим взаимодействием добавки с ним, за счет чего уменьшается объем порового пространства. [3]

Наличие даже небольшого количества волокон асбеста значительно повышает предел прочности цементного камня при растяжении и изгибе, а также ударную вязкость. [4]

Иное дело, когда усадочные напряжения оказываются столь большими, что достигают предела прочности цементного камня при растяжении. Тогда в цементном камне образуются микротрещины, прочность бетона ( особенно при растяжении), его водонепроницаемость, стойкость в агрессивных средах снижаются. Это нередко наблюдается при применении высокомодульного ( жесткого) крупного заполнителя, особенно если последний расположен контактно ( зерно впритык к зерну), например при раздельном бетонировании, когда в опалубку сначала укладывается крупный заполнитель, а затем нагнетается раствор. Если такой бетон эксплуатируется в сухой среде, то хотя наблюдаемая усадка очень мала, необходимо учитывать внутреннее напряженное состояние, чтобы исключить трещинооб-разование. [5]

Таким образом, при содержании в растворе 75 % глины предел прочности камня составляет около 5 % предела прочности чисто цементного камня с тем же исходным водоцементным отношением. [6]

Образование трещин в цементном камне, которые, по данным исследований Д. Ш. Давлетбаева и Г. Н. Хангильдина ( УфНИИ), при пределе прочности цементного камня на изгиб более 30 - 40 кГ / см3 могут распространяться не менее чем на 2 ж от перфорационных отверстий. [7]

При испытании каждой пробы цемента определяют: равномерность изменения объема, тонкость помола, растекаемость цементного теста, сроки схватывания, предел прочности цементного камня при изгибе. [8]

Анализ результатов исследований РТЦ-1, применяемого в основном для цементирования скважин при температуре до 75 С, показывает, что как при 22, так и при 75 С наблюдается увеличение предела прочности цементного камня при сжатии по мере увеличения содержания мелких фракций, причем сохраняется тенденция к непрерывному нарастанию прочности со временем, хотя скорость этого нарастания постепенно уменьшается. Оптимальная величина Д для данного цемента при В / Ц 0 5 находится з интервале 14 - 16 мкм. [9]

При уменьшении водоцементного отношения от 0 5 до 0 4 предельные деформации цементного камня не обнаруживают явной тенденции к изменению, хотя в некоторых случаях деформативность образцов меняется. Модуль упругости и предел прочности цементного камня возрастают при уменьшении В / Ц от 0 5 до 0 4 в 1 4 - 1 9 раза в зависимости от срока твердения камня. [10]

Приведен анализ существующих методов испытания цементного камня на прочность. Показана возможность оценки предела прочности цементного камня на разрыв путем раскалывания образцов-чилилдрсв. Установлена зависимость поправочного коэффициента от прочностных характеристик камня и его пористости. [11]

Асбестоцемент является цементным камнем, армирован -: ным тонкими короткими волокнами асбеста. Высокая прочность волокон асбеста повышает предел прочности цементного камня при растяжении, изгибе и ударных нагрузках. [12]

Асбестоцемент представляет собой цементный камень, армированный тонкими короткими волокнами асбеста. Высокая прочность волокон асбеста повышает предел прочности цементного камня при растяжении, изгибе и ударных нагрузках. [13]

Камень, получающийся из тампонажного материала, в соответствии с требованиями ГОСТа должен удовлетворять определенным прочностным характеристикам. При этом следует отметить, что предел прочности цементного камня на изгиб, принятый 27 кгс / см2 из цементов для холодных и 62 кгс / см2 для горячих скважин, не имеет ни практического, ни теоретического обоснования. [14]

Процессы воздействия, когда генератор колебаний находится внутри обсадной колонны в контакте со скважинкой жидкостью или непосредственно с колонной, сопряжены с определенными циклическими напряжениями в материале трубы и цементной оболочки. Пределы циклической выносливости цементного камня значительно ниже статических пределов длительной прочности [24], поэтому даже если амплитуды пульсации напряжений не превышают пределов прочности цементного камня , но больше допустимых значений для вибрационного нагружения, то в процессах длительных обработок возможно накопление усталостных микроповреждений с последующим вероятным нарушением целостности кольца. Это не может не вызвать определенных опасений и требует проведения достаточно достоверного рассмотрения. [15]

Читайте также: