Построить эпюру вертикальных сжимающих напряжений под центром фундамента
Обновлено: 11.05.2024
Построить эпюры вертикальных сжимающих напряжений в массиве грунта от совместного действия сосредоточенных сил N1, N2, N3, (рис. 2.1) в точках на вертикали, проходящей через ось действия силы N2, и на горизонтали, расположенной в плоскости действия сил на глубине z от ограничивающей полупространство поверхности. Точки по вертикали на глубине 1, 2, 4 и 6 м, по горизонтали на расстоянии 1 и 3 м вправо и влево от оси N2.
Исходные данные – по табл. 2.1.
Рис. 2.1. Схема к задаче 2
Таблица 2.1. Исходные данные к задаче 2
Вариант | N1, kH | N2, kH | N3, kH | r1,м | r3,м | z,м |
2,5 | ||||||
1,5 | ||||||
2,5 | ||||||
2,5 | ||||||
1,5 | ||||||
2,5 | ||||||
1,5 |
Пример
Построить эпюры вертикальных сжимающих напряжений от совместного действия сосредоточенных сил N1 = 1800 кН, N2 = 800 кН,
N3 = 1400 кН в точках на вертикали, проходящей через ось действия силы N2 на глубине 1, 2, 4 и 6 м, и горизонтали, расположенной на глубине
h = 3 м, на расстоянии 1 и 3 м вправо и влево от оси N2 (рис. 2.2).
Рис. 2.2. Схема расположения сил и точек определения
вертикальных сжимающих напряжений
Согласно решению Буссинеска вертикальное напряжение в любой точке упругого основания от нескольких сосредоточенных сил, приложенных к ограничивающей поверхности, определяется по формуле
где K1, K2 и K3 – коэффициенты, определяемые в зависимости от соотношения r/z по [4]; r – расстояние по горизонтали от оси, проходящей через точку приложения сосредоточенной силы; z – вертикальная координата рассматриваемой точки от ограничивающей плоскости.
Определим напряжения по оси действия силы N2.
Для точки, находящейся на глубине z1=1 м, отношение для силы N1; для силы N2; для силы N3. Значения коэффициентов K будут следующими: K1 = 0,0015; K2 = 0,4775;
K3 = 0,0844.
Напряжение от совместного действия трех сосредоточенных сил
Для точки, находящейся на глубине z2=2 м, отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,0251; K2 = 0,4775; K3 = 0,2733.
Для точки, находящейся на глубине z3=3 м, отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,0844;
K2 = 0,4775; K3 = 0,3669.
Для точки, находящейся на глубине z4=4 м, отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,1565; K2 = 0,4775; K3 = 0,4103.
Для точки, находящейся на глубине z=6 м, отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,2733;
K2 = 0,4775; K3 = 0,4457.
Определим напряжения на горизонтальной прямой в точках A, В, С, D на глубине z =3 м.
Для точки А отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,4775; K2 = 0,0844;
K3 = 0,0371.
Напряжение в точке А
Для точки В отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,1904; K2 = 0,3669;
K3 = 0,1904.
Напряжение в точке В
Для точки С отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,0371; K2 = 0,3669;
K3 = 0,4775.
Напряжение в точке С
Для точки D отношения ; ; . Значения коэффициентов K1 = 0,0085; K2 = 0,0844;
K3 = 0,1904.
Напряжение в точке D
Построим эпюры вертикальных напряжений, откладывая ординаты соответствующих значений в расчетных точках по вертикали и горизонтали. Эпюры напряжений приведены на рис 2.3.
Рис. 2.3. Эпюры распределения напряжений
по вертикальному и горизонтальному сечениям
Задание 3. Определение вертикальных сжимающих напряжений
В массиве грунта от совместного действия равномерно
Распределенных по прямоугольным площадям нагрузок
Построить эпюры вертикальных сжимающих напряжений в массиве грунта от совместного действия равномерно распределенных по прямоугольным площадям нагрузок p1 и p2 (рис. 3.1) в точках на заданной вертикали.
Исходные данные – по табл. 3.1.
Рис. 3.1. Схема к задаче 3
Таблица 3.1. Исходные данные к задаче 3
Вариант | l1, м | b1, м | l2, м | b2, м | p1, кПа | p2, кПа | L, м | Расчетная вертикаль |
5,0 | 2,4 | 6,0 | 2,4 | 4,0 | M1 | |||
2,7 | 1,9 | 3,5 | 2,5 | 3,2 | МЗ | |||
2,5 | 2,1 | 3,6 | 2,4 | 3,8 | М2 | |||
Продолжение табл. 3.1 | ||||||||
1,9 | 1,9 | 2,9 | 2,6 | 3,2 | Ml | |||
2,2 | 2,2 | 3,0 | 2,4 | 3,0 | М2 | |||
2,5 | 1,9 | 6,0 | 2,8 | 2,8 | МЗ | |||
2,6 | 2,1 | 5,0 | 2,4 | 3,0 | М2 | |||
2,9 | 2,6 | 3,5 | 2,5 | 3,5 | МЗ | |||
3,3 | 2,3 | 4,0 | 2,4 | 3,3 | М2 | |||
2,5 | 1,9 | 3,3 | 2,3 | 2,8 | Ml | |||
2,2 | 2,4 | 6,0 | 2,8 | 4,0 | МЗ | |||
2,5 | 2,2 | 2,9 | 2,4 | 3,4 | М2 | |||
5,0 | 2,1 | 3,5 | 2,6 | 2,8 | Ml | |||
2,7 | 1,9 | 3,0 | 2,5 | 3,2 | М2 | |||
1,9 | 2,6 | 4,0 | 2,3 | 3,0 | Ml | |||
2,5 | 2,3 | 5,0 | 2,5 | 3,4 | МЗ | |||
2,9 | 1,9 | 3,3 | 2,4 | 3,5 | М2 | |||
2,6 | 2,1 | 4,0 | 2,3 | 2,8 | Ml | |||
3,3 | 2,4 | 3,5 | 2,8 | 3,3 | МЗ | |||
5,0 | 2,2 | 6,0 | 2,6 | 3,0 | М2 | |||
2,5 | 2,6 | 2,9 | 2,4 | 2,8 | МЗ | |||
2,2 | 1,9 | 3,5 | 2,3 | 3,2 | М2 | |||
2,5 | 1,9 | 3,0 | 2,5 | 4,0 | Ml | |||
5,0 | 2,3 | 4,0 | 2,8 | 3,4 | МЗ | |||
2,7 | 2,1 | 3,3 | 2,4 | 3,5 | Ml |
Пример
Построить эпюры вертикальных сжимающих напряжений от совместного действия равномерно распределенных по прямоугольным площадям нагрузок p1=310 кПа и p2= 410 кПа (рис. 3.2) в точках на вертикали M2. Размеры площадей: l1=2,5 м, b1=2,5 м; l2=4,0 м, b2=2,4 м. Расстояние между осями фундаментов L=3,4 м. Расчетная вертикаль М2.
Рис. 3.2. Схема расположения площадей нагрузки
Напряжение, возникающее в грунте под центром прямоугольной площади загружения равномерно распределенной нагрузкой, находят по формуле
где a - коэффициент, определяемый по СНиП [2] в зависимости от соотношений и . Здесь b и l – соответственно ширина и длина прямоугольника; p – равномерно распределенное давление.
Напряжения в угловых точках прямоугольной площади загружения определяются по формуле
где a принимается также по СНиП [2], но для .
Для расчета напряжений в массиве грунта с учетом влияния соседних площадей загружения будем использовать метод угловых точек, в соответствии с которым вертикальные нормальные напряжения на глубине z по вертикали М2 определяются алгебраическим суммированием напряжений от рассчитываемой и соседних площадей загружения по формуле
где – вертикальное напряжение на глубине z от рассчитываемой площади загрузки; k – число соседних площадей загрузки; – давление, передаваемое соседней i-ой площадью загружения.
Выполним построение, приложив фиктивную нагрузку по прямоугольнику АВEG, имеющую то же значение, что и заданная p2, но действующую в другом направлении (рис. 3.3).
Разобьем прямоугольник ABCD на четыре прямоугольника M2BCN, AM2ND, M2BEK, AM2KG, для которых точка M2 является угловой.
Рис. 3.3. Схема расположения действительной и фиктивной нагрузок
Определяем значения h для рассматриваемых площадей загружения: для рассчитываемой площади загружения
для прямоугольников M2BCN и AM2ND
для прямоугольников M2BEK и AM2KG
Разбиваем массив грунта на слои толщиной
Вычисляем напряжения на границах слоев, результаты вычисления сводим в таблицу.
Таблица 3.2. Величины вертикальных сжимающих напряжений в массиве грунта
в точках на вертикали М2
Глубина точки z, м | Рассчитываемая площадь загружения, вертикаль М2 | Дополнительные площади загружения I и II | Фиктивные площади загружения III и IV | Итоговое напряжение szp,М2, кПа | ||||||
x = 2z/b = 2z/2,5 | a при h = 1,0 | Напряжение szp,f , кПа | x = z/b = z/2 | a, при hI = 2,3 | Суммарное напряжение szp,2, кПа | x = z/b = z/2 | a, при hIII = 1,1 | Суммарное напряжение s’zp,2, кПа | ||
1,00 | 1,0 | 205,0 | 1,00 | -205 | 310,0 | |||||
1,0 | 0,8 | 0,800 | 0,5 | 0,951 | 195,0 | 0,5 | 0,965 | -197,8 | 245,2 | |
2,0 | 1,6 | 0,449 | 139,2 | 1,0 | 0,805 | 165,0 | 1,0 | 0,719 | -147,4 | 156,8 |
3,0 | 2,4 | 0,257 | 79,7 | 1,5 | 0,640 | 131,2 | 1,5 | 0,511 | -104,8 | 106,1 |
4,0 | 3,2 | 0,160 | 49,6 | 2,0 | 0,498 | 102,1 | 2,0 | 0,356 | -73,0 | 78,7 |
5,0 | 4,0 | 0,108 | 33,5 | 2,5 | 0,395 | 81,0 | 2,5 | 0,261 | -53,5 | 61,0 |
6,0 | 4,8 | 0,077 | 23,9 | 3,0 | 0,314 | 64,4 | 3,0 | 0,195 | -40,0 | 48,3 |
Примечание. Напряжения от рассчитываемой площади загружения определяются по формуле кПа, от дополнительных площадей загружения I и II – кПа, от фиктивных площадей загружения III и IV - .
Рис. 3.4. Эпюра вертикальных сжимающих напряжений
Эпюра вертикальных сжимающих напряжений в массиве грунта в точках на вертикали М2 показана на рис. 3.4.
Задание 4. Определение вертикальных сжимающих напряжений
Вертикальное нормальное напряжение sz определяется по формуле:
где n – число слоев грунта, расположенных выше рассматриваемой глубины; γi
удельный вес грунта i-го слоя; hi – мощность i-го слоя грунта.
Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора (глины) определяют с учетом взвешивающего действия воды:
где γs – удельный вес частиц грунта; γw = 10 кН/м 3 - удельный вес воды; е – коэффициент пористости грунта
Горизонтальное нормальное напряжение от собственного веса грунта:
где ξ = ν(1- ν) – коэффициент бокового давления грунта, принимаемый по табл. 1.15 [6], но в инженерных расчетах обычно принимают ξ=1.
В КР студентам необходимо построить эпюру от собственного веса грунтов рядом с инженерно-геологической колонкой в масштабе!
3.3 Подбор размеров и конструирование фундамента:
При подборе размеров подошвы фундаментов по второй группе предельных состояний (по деформациям) необходимо соблюдать условие:
Здесь р – среднее давление под подошвой фундамента; N0 – вертикальная нагрузка на фундамент (в соответствии со СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия) на уровне его обреза (отметки планировки); А – площадь подошвы фундамента; -среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах, принимаемое равным 20кН/м 3 ; d – глубина заложения фундамента; R – расчетное значение сопротивления грунта основания (п. 2.41 [4]):
Тогда площадь подошвы фундамента:
Предварительные размеры фундамента назначают в соответствии с п. 2.42 [4].
По данному разделу студентам необходимо:1. Определить глубину заложения фундамента (в соответствии с выбранным ранее районом строительства)[4]; 2.Подобрать размеры (площадь) фундамента в зависимости от заданных нагрузок (согласовать с преподавателем)! 3.Построить эпюры вертикального нормального напряжения от заданных нагрузок в точках А,В,СиD (см. рис. 15) по вертикальным сечениям, и в точке А – по горизонтальным (см. рис. 16).
ПРИМЕР: Построить эпюры вертикальных нормальных напряжений σz по вертикалям, проходящим через центры двух смежных фундаментов Ф-1 и Ф-2 с учетом их взаимного влияния. Среднее давление под подошвами фундаментов р0=300кПа.
Решение. Значения σz по оси фундамента Ф-1 получаем суммированием напряжений σz1 от давления р0 под самим фундаментом и дополнительного напряжения σz2 от влияния фундамента Ф-2. Последнее определяем методом узловых точек, как сумму напряжений в угловой точке М четырех загруженных площадей (фиктивных фундаментов): MLAI и MNDL (η=l/b=10/2=5) с положительным давлением и MKBI и MNCK (η=l/b=6/2=3) с отрицательным.
Разбиваем основание на слои толщиной Δh=0,8м, при этом для фундаментов Ф-1 и Ф-2 ζ=2Δh/b=2ּ0,8/4=0,4; для фиктивных фундаментов ζ=Δh/b=0,8/2=0,4.
Вычисления сводим в таблицу, при этом коэффициент α1 относится к фундаменту Ф-1; α2 - к фиктивным фундаментам MLAI и MNDL; α3 - к фиктивным фундаментам MKBI и MNCK; α4 = 2 ּ 1/4 ּ(α2 - α3) – к фундаменту Ф-2.
Характер эпюры природного давления зависит от грунтовых условий массива. Если грунт однородный, эпюра имеет вид треугольника. При слоистом залегании эпюра изображается ломаной линией. Причем у более легкого слоя грунта график круче, а у более тяжелого - положе. Для нахождения вертикальных напряжений от действия веса грунта на глубине Z мысленно вырежем столб грунта до этой глубины с единичной площадью основания и найдем ее суммарное напряжение σzg от веса столба.
где: n - число слоев в пределах глубины Z;
γi - удельный вес грунта i-го слоя;
hi - толщина i-го слоя.
Удельный вес водопроницаемых грунтов, залегающих ниже уровня грунтовых вод, принимается с учетом взвешивающего действия воды. Необходимо найти напряжение σzg во всех слоях массива грунта до глубины 17,0 м. Исследуемый массив
состоит из пяти слоев грунта: 1) песок пылеватый; 2) песок пылеватый до уровня грунтовых вод; 3) Ил; 4) песок мелкий; 5)и песок гравелистый.
Для того, чтобы определить σzg в массиве грунта, требуется установить удельный вес каждого слоя по формуле:
ρ - плотность грунта;
g≈10 м/с 2 - ускорение силы тяжести.
В первом слое неизвестна плотность пылеватого песка. Она
определяется из преобразований формулы ρ=ρd·(1+w)
ρd= Ps/1+e=2,66/1+0,72=1,54 т/ м3
Определяем плотность грунта: p=1,54*(1+0.15)=1.771т/м3
Находим удельный вес первого слоя:
Затем рассчитываем напряжение σzg на глубине 3м.
Второй слой - песок пылеватый водонасыщенный. Так как грунт водопроницаем, его удельный вес определяем с учетом взвешивающего действия воды.
γs = ρs ⋅ g- удельный вес частиц грунта (2,6 ⋅10=26,6);
γw = 10 кН/м3- удельный вес воды.
Напряжение σzg на глубине 6 м составляет:
Третий слой ил. Этот грунт является водоупором, поэтому на
Границе2-го и 3-го слоя возникает скачок напряжения, равный давлению
столба воды 10*3=30кПа (hw- толщина слоя воды над
Находим удельный вес ила:
Напряжение σzg на глубине 8 м составляет:
Четвертый слой - песок мелкий водонасыщенный. Так как грунт водопроницаем, его удельный вес определяем с учетом взвешивающего действия воды.
Напряжение σzg на глубине 12 м составляет:
Пятый слой- песок гравелистый водонасыщенный. Так как грунт водопроницаем, его удельный вес определяем с учетом взвешивающего действия воды.
Напряжение σzg на глубине 17 м составляет:
+
Построение эпюры контактного давления
По приведенным в табл.5 данным о нагрузках и размерах фундаментов построить эпюру контактного давления.
При проектировании оснований и фундаментов с достаточной для практических расчетов точностью принимают, что контактное давление распределяется по подошве жестких фундаментов по линейному закону. Тогда эпюра этого давления может иметь один из четырех видов: прямоугольник - при симметричном загружении, трапецию, треугольник с минимальной величиной давления под краем фундамента Pmin=0 и укороченный треугольник с величиной Pmin
Из данных варианта №21 видно, что фундамент загружен внецентренно. Для построения эпюры найдем значения Pmax и Pmin по формуле:
N11 - сумма действующих вертикальных нагрузок, кН;
A - площадь фундамента, м 2 ;
L - длина фундамента, м;
e - эксцентриситет равнодействующей относительно центра тяжести
подошвы фундамента, м, который определяем по формуле:
M11 - сумма действующих моментов, приведенных к подошве фундамента,кН·м;
M – момент, действующий на обрезе фундамента, кН·м;
N1 - нагрузка от стены, кН;
N2 – нагрузка, передаваемая через колонну здания, кН;
G - вес фундамента, кН;
a - расстояние от оси колонны до оси стены, м.
Затем определяем Pmax и Pmin:
Определение средней осадки основания методом послойного суммирования
В табл. 5 даны размеры фундаментов и величины нагрузок, приложенных к ним. Используя данные грунтовых условий задачи 2.1 (табл.4), определить среднюю осадку основания методом послойного суммирования.
Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.
Полная вертикальная расчетная нагрузка по подошве фундамента N n = 6000 + 1500 + 1520 + 178,3 = 9198,3 кН.
Среднее давление под подошвой фундамента
P = N II /A = 9198,3/(4·8) = 287,4 кН/м 2 = 0,287 МН/м 2 = = 0,287 МПа.
2.3. Строится эпюра вертикально напряжения от собственного веса грунта σ zg слева от оси фундамента (рис. 3). Эта эпюра начинается в точке пересечения оси фундамента с поверхностью грунта. Ординаты эпюры определяется на границах геологических слоев, на уровне грунтовых вод и уровне подошвы фундамента.
Напряжение σ zg1 на кровле слоя, IIа σ zg1 = γ 1 ·h 1
где γ 1 — удельный вес растительного грунта; h 1 — высота слоя растительного грунта.
σ zg1 = 12,2·0,5 = 6,1 кН/м 2 = 0,006 МН/м 2 = 0,006 МПа. Напряжение σ zg2 на кровле слоя IIб
σ zg2 = 12,2·0,5 + 18,8·0,5 = 15,5 кН/м 2 = 0,0155 МПа.
Напряжение σ zg2б на кровле суглинка определяется с учетом взвешивающие действия подземных вод
σ zg2б = 15,5 + 9,65·2 + 34,8 кН/м 2 = 0,035 МПа.
Взвешивающие действие воды на грунт учитывается: для песчаных грунтов — ниже уровня подземных вод (WL), для глинистых грунтов (супеси, суглинки, глина) при показателе текучести I L > 0,25. При I L < 0,25 суглинки и глины рассматриваются как водоупоры и взвешивающее действие воды не учитывается.
Напряжение σ zgо на уровне подошвы фундамента следует определять с учетом взвешивающего действия воды в слое суглинка, так как I L =0,54
γ sb3 =(27,1 - 10)/(1 + 0,67) = 10,2 кН/м 3 Получим:
σ zg1о = 34,8 + 10,2·1 = 45 кН/м 2 = 0,045 МПа.
Далее определяем напряжение σ zg3 на контакте суглинка и глины. σ zg3 = 45 + 10,2·6 = 106,2 кН/м 3 = 0,106 МПа.
В слое глины также учитываем взвешивающее действие подземных вод, так как I L =0,39
γ sв4 =(27,2 - 10)/(1 + 0,63) = 10,6 кН/м 3 .
Так как граница распространения слоя глинистого грунта не определена, а эпюра σ zg в этом слое имеет линейный характер, но значение σ zg4 может быть определено для произвольно выбранной глубины, например 3 м от кровли слоя, тогда получим:
σ zg4 =106,2 + 10,6·3 = 138 кН/м 2 = 0,138 МПа.
Эпюра σ zg имеет вид ломанной прямой (рис.3) с точками перегиба в местах изменения удельного веса. Эпюру σ zg следует строить примерно до глубины (3÷4)b от подошвы фундамента (где b — ширина фундамента).
2.4. Строится вспомогательная эпюра 0,2σ zg . Эпюра 0,2σ zg подобна эпюре σ zg , но ординаты ее в 5 раз меньше. Построение данной эпюры необходимо для определения размеров сжимаемой толщи Н с (рис. 3).
2.5. Строится эпюра дополнительных (от действия сооружения) вертикальных напряжений в основании под подошвой фундамента. Для этого основание ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной не более 0,4b (в рассматриваемом случае 0,4·4 = 1,6 м). Слои могут быть различны по толщине, но их границы не должны выходить за пределы геологического слоя, т.е. в пределах элементарного слоя грунт должен быть однородным. На рис. 3 справа показано деление основных геологических слоев на такие элементарные слои. Они занумерованы от 1 до 10.
Дополнительное вертикальное давление на основание в уровне подошвы фундамента
σ zро = Р - σ zgо = 0,287 - 0,045 = 0,242 МПа,
здесь Р — среднее давление под подошвой фундамента.
Дополнительные вертикальные напряжения на границах элементарных слоев, находящихся на некоторых глубинах z от подошвы фундамента, определяются по формуле
Коэффициент α определяется по таблице 5 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента η=1/ b и относительной глубины равной ζ = 2z/ b .
Для рассматриваемого случая η = 8/4 = 2; значения ζ и α приведены в таблице 2. Там же приведены значения дополнительных напряжений σ zр на границах элементарных слоев. Эпюра σ zр показана на рис. 3. Она всегда криволинейна.
2.6. Определяется нижняя граница сжимаемой толщи (B.C.). Она принимается на уровне подошвы слоя в котором произошло пересечение эпюры 0,2σ zg с эпюрой σ zр (рис. 3). По масштабу определяется сжимаема толща Н с , в пределах которой вычисляется осадка фундамента (расстояние от подошвы фундамента до B.C.). В рассматриваемом примере величина Н с равна 10,5 м.
2.7. Находятся средние значения дополнительных вертикальных нормальных напряжений в элементарных слоях. Они определяются как средние арифметические из значений дополнительных напряжений на кровле и подошве элементарных слоев.
σ zр,ср1 = (0,242 + 0,230)/2 = 0,236 МПа≈2,36 кгс/см 2 для слоя 2
σ zр,ср2 = (0,230 + 0,176)/2 = 0,203 МПа≈2,03 кгс/см 2 и т.д. Результаты заносим в табл. 3.2.
2.8. Вычисляется осадка каждого элементарного слоя по формуле S i = 0,8 (σ zр,срi ·h i )/Е i
где h i — толщина, м, а Е i — модуль деформации i-гo слоя грунта, МПа. Так, для слоя 1
S 1 = 0,8 (0,236·1)/14 = 0,013 м; для слоя 2
S 2 = 0,8 (0,203·1,5)/14 = 0,017 м и т.д.
2.9. Общая осадка сооружения получается как сумма осадок отдельных слоев в пределах Н с (см. табл. 3.2).
Полная вертикальная расчетная нагрузка по подошве фундамента N n = 6000 + 1500 + 1520 + 178,3 = 9198,3 кН.
Среднее давление под подошвой фундамента
P = N II /A = 9198,3/(4·8) = 287,4 кН/м 2 = 0,287 МН/м 2 = = 0,287 МПа.
2.3. Строится эпюра вертикально напряжения от собственного веса грунта σ zg слева от оси фундамента (рис. 3). Эта эпюра начинается в точке пересечения оси фундамента с поверхностью грунта. Ординаты эпюры определяется на границах геологических слоев, на уровне грунтовых вод и уровне подошвы фундамента.
Напряжение σ zg1 на кровле слоя, IIа σ zg1 = γ 1 ·h 1
где γ 1 — удельный вес растительного грунта; h 1 — высота слоя растительного грунта.
σ zg1 = 12,2·0,5 = 6,1 кН/м 2 = 0,006 МН/м 2 = 0,006 МПа. Напряжение σ zg2 на кровле слоя IIб
σ zg2 = 12,2·0,5 + 18,8·0,5 = 15,5 кН/м 2 = 0,0155 МПа.
Напряжение σ zg2б на кровле суглинка определяется с учетом взвешивающие действия подземных вод
σ zg2б = 15,5 + 9,65·2 + 34,8 кН/м 2 = 0,035 МПа.
Взвешивающие действие воды на грунт учитывается: для песчаных грунтов — ниже уровня подземных вод (WL), для глинистых грунтов (супеси, суглинки, глина) при показателе текучести I L > 0,25. При I L < 0,25 суглинки и глины рассматриваются как водоупоры и взвешивающее действие воды не учитывается.
Напряжение σ zgо на уровне подошвы фундамента следует определять с учетом взвешивающего действия воды в слое суглинка, так как I L =0,54
γ sb3 =(27,1 - 10)/(1 + 0,67) = 10,2 кН/м 3 Получим:
σ zg1о = 34,8 + 10,2·1 = 45 кН/м 2 = 0,045 МПа.
Далее определяем напряжение σ zg3 на контакте суглинка и глины. σ zg3 = 45 + 10,2·6 = 106,2 кН/м 3 = 0,106 МПа.
В слое глины также учитываем взвешивающее действие подземных вод, так как I L =0,39
γ sв4 =(27,2 - 10)/(1 + 0,63) = 10,6 кН/м 3 .
Так как граница распространения слоя глинистого грунта не определена, а эпюра σ zg в этом слое имеет линейный характер, но значение σ zg4 может быть определено для произвольно выбранной глубины, например 3 м от кровли слоя, тогда получим:
σ zg4 =106,2 + 10,6·3 = 138 кН/м 2 = 0,138 МПа.
Эпюра σ zg имеет вид ломанной прямой (рис.3) с точками перегиба в местах изменения удельного веса. Эпюру σ zg следует строить примерно до глубины (3÷4)b от подошвы фундамента (где b — ширина фундамента).
2.4. Строится вспомогательная эпюра 0,2σ zg . Эпюра 0,2σ zg подобна эпюре σ zg , но ординаты ее в 5 раз меньше. Построение данной эпюры необходимо для определения размеров сжимаемой толщи Н с (рис. 3).
2.5. Строится эпюра дополнительных (от действия сооружения) вертикальных напряжений в основании под подошвой фундамента. Для этого основание ниже подошвы фундамента разбиваем на элементарные слои толщиной не более 0,4b (в рассматриваемом случае 0,4·4 = 1,6 м). Слои могут быть различны по толщине, но их границы не должны выходить за пределы геологического слоя, т.е. в пределах элементарного слоя грунт должен быть однородным. На рис. 3 справа показано деление основных геологических слоев на такие элементарные слои. Они занумерованы от 1 до 10.
Дополнительное вертикальное давление на основание в уровне подошвы фундамента
σ zро = Р - σ zgо = 0,287 - 0,045 = 0,242 МПа,
здесь Р — среднее давление под подошвой фундамента.
Дополнительные вертикальные напряжения на границах элементарных слоев, находящихся на некоторых глубинах z от подошвы фундамента, определяются по формуле
Коэффициент α определяется по таблице 5 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента η=1/ b и относительной глубины равной ζ = 2z/ b .
Для рассматриваемого случая η = 8/4 = 2; значения ζ и α приведены в таблице 2. Там же приведены значения дополнительных напряжений σ zр на границах элементарных слоев. Эпюра σ zр показана на рис. 3. Она всегда криволинейна.
2.6. Определяется нижняя граница сжимаемой толщи (B.C.). Она принимается на уровне подошвы слоя в котором произошло пересечение эпюры 0,2σ zg с эпюрой σ zр (рис. 3). По масштабу определяется сжимаема толща Н с , в пределах которой вычисляется осадка фундамента (расстояние от подошвы фундамента до B.C.). В рассматриваемом примере величина Н с равна 10,5 м.
2.7. Находятся средние значения дополнительных вертикальных нормальных напряжений в элементарных слоях. Они определяются как средние арифметические из значений дополнительных напряжений на кровле и подошве элементарных слоев.
σ zр,ср1 = (0,242 + 0,230)/2 = 0,236 МПа≈2,36 кгс/см 2 для слоя 2
σ zр,ср2 = (0,230 + 0,176)/2 = 0,203 МПа≈2,03 кгс/см 2 и т.д. Результаты заносим в табл. 3.2.
2.8. Вычисляется осадка каждого элементарного слоя по формуле S i = 0,8 (σ zр,срi ·h i )/Е i
где h i — толщина, м, а Е i — модуль деформации i-гo слоя грунта, МПа. Так, для слоя 1
S 1 = 0,8 (0,236·1)/14 = 0,013 м; для слоя 2
S 2 = 0,8 (0,203·1,5)/14 = 0,017 м и т.д.
2.9. Общая осадка сооружения получается как сумма осадок отдельных слоев в пределах Н с (см. табл. 3.2).
Читайте также: