Узел опирания стены на фбс

Обновлено: 24.04.2024

День добрый. 12 этажей, безригельный каркас, по контуру обвязочные балки, стены подвала предлагается выполнить из блоков фбс, данное решение не по душе, т.к если появится зазор м/у верхом блоков и низом контурной балки то стена подвала станет подпорной. Да и монолитные стены подвала нагрузку по наружным стенам перераспределяют. Вопрос чем чревато иметь стены подвала из блоков фбс (высота 3 м) в каркасном безригельном исполнении??

Растворный шов со временем потрескался вот и зазор.

----- добавлено через ~1 мин. -----
Если и делать то только в таком исполнении как на рис. 3.2

давление на стену от веса перекрытия - это не значительный вес?
вариант с фбс + монолитные шпонки тоже нормальный

Стена подвала воспринимает боковое давление грунта и при таком перепаде высот - довольно значительное. Если хочется применить ФБС, то единственный разумный вариант - это применение их вместе с железобетонными шпонками, которые всю нагрузку от грунта и воспринимают. Естественно для шпонок должны быть обеспечены опоры вверху и внизу.

Maikll, так каркас же безригельный и в лучшем случае на блоки будет давить стена первого этажа, с остальных же этажей нагрузка от стен будет передаваться на перекрытие. Так что тут неважно, сколько этажей. Если не прав, поправите и поясните)

__________________
Время и место Подвига определяется Судьбой. Но если не придёт Герой, не будет и Подвига.

Для меня необъяснимо куда вы вес стены теряете, тем более как вы весь его перераспределили на перекрытие. Куда вы вес остальных этажей деваете? следуя вашей логике получается что 11 этажей выше первого не будут давить на фундамент? Если бы это было так, то строили бы 125 этажей на песчаной подсыпке.
Тут речь о контурной балке, следовательно давить от 2-12 этажей так же как и от первого будет по периметру фундамента. А теперь просто прикиньте вес хотя бы кирпича и пустоток на 12 этажей(опустим остальные нагрузки, хотя и они много дать могут) бешеная нагрузка получится, так что никакого там появления зазора не может быть, если как я и говорил опирание по всему периметру фундамента.

Maikll, вес стен и перекрытий 12 этажей не теряется, он собирается на колонны, которые передают его на фундамент. На стены подвала этот вес не передается

mainevent100 простите а вы где прочти про колонны? я вот не вижу описания каких-то колонн или промежуточных стен. Либо вы от автора знаете то чего я тут не увидел.

и я в корне не согласен с выражением о неважности этажей в здании.

----- добавлено через ~6 мин. -----
виноват, монолитные стены не увидел. Но все равно скажите мне как вы уберете с наружных стен нагрузку от опирания перекрытий, может я не знаю какого способа? Если на наружные стены не передается нагрузка с верхних 2-11 этажей, то зачем тогда там фбс вообще? можно тоненькую стенку из кирпича в 250мм поставить и будет все гуд.

может быть без колонн?
если стенка из кирпича толщиной 250 мм выдержит давление грунта, то можно и из кирпича

может они взяли безригельный каркас и заменили колонны на монолитные стены, в данном случае надо писать точнее, что блок фбс является заполнением пространства между несущими элементами. Если исходить из этого, тогда ригель потащит основные нагрузки, нужно посмотреть его перемещения и реакции по длине и станет ясно какую силу передаст он на ФБС, или еще проще посчитайте на опрокидывание стенку то и все, чего переживать.

В моей практике было так что из-за некоторых упертых органов власти приходилось менять название кое каких несущих элементов и получалось что допустим схема как безригельный каркас, а по факту монолитные стены и перекрытия.

Стены подвала из ФБС это ограждающие конструкции. так вот, возвели каркас до 2 этажа к примеру, потом блоки фбс расставили по наружным контурам между колонн и выполнили обратную засыпку. Так вот если когда блоки укладывали не качественно стык с балкой выполнили ну и будет там зазор и стена станет тогда уже подпорной не имеюшей связи по верху. Пояснение в картинках.

Какие указания нужны? Петли есть у блоков и шпонки в торцах блоков. При бетонировании обвязочной балки использовать петли как анкера

Вы для того и получаете зарплату, вам сказали вот каркас, вот заполнение ФБС. Вы сидите, считаете и принимаете решение о том что необходимо для устойчивости связать блоки с каркасом. Никто вам не пропишет таковые условия.

В проектной документации нет узлов по креплению к обвязочной балке, в пз не сказано что ограждающие конструкции имеют анкеровку в балку. начнут строить по стадии п, никто этих креплений и не заложит.

Может, саму стенку из ФБС и не обязательно анкерить с балкой, возможно, достаточно того, колонны заанкерены с балкой, а стенки из ФБС раскреплены шпонками.

Данный типовой узел - сочетание МЗЛФ со стеной из ГБ (или теплой керамики) и полами по грунту. С учётом размеров наиболее распространённых стеновых материалов, в бюджетном варианте узел обычно имеет следующий вид:

Рис. 1.1. Типовой узел 1 с МЗЛФ 600 мм

На рис.1 показан основной приём, который используется при сочетании двух конструкций - МЗЛФ и полы по грунту. Конструктивно полы по грунту расположены выше верхнего обреза МЗЛФ, этим достигается довольно значительная высота отметки пола первого этажа относительно уровня грунта при использовании невысоких лент. Кроме этого, надёжно "развязываются" по теплу все конструкции, отсутствуют мостики холода.
Также рекомендую оценить конструктивное решение с точки зрения защиты от пучения:

Рис. 1.2. Тепловая карта работы узла в зимних условиях.

при заливке фундамента опалубка устанавливается на ширину фундамента + утеплитель
поверхность утеплителя, обращённая к бетону, царапается металлической щёткой для надёжного приклеивания к бетону
верхний угол утеплителя срезается под углом 45 градусов на ширину клювика
утеплитель крепится к опалубке небольшими гвоздиками без шляпки или на термоклей
бетон заливается прямо с установленным в опалубку утеплителем
поверхность фундамента, закрытая утеплителем потом не нуждается в гидроизоляции

Другой способ решить эту проблему и заодно повысить жёсткость фундамента (если это необходимо) - увеличить высоту МЗЛФ до 800 мм:

Рис. 1.3. Типовой узел 1 с МЗЛФ 800 мм.

Также есть вариант не изменяя высоты фундамента сделать его незаглублённым:

Рис. 1.4. Типовой узел 1 с НЗЛФ 600 мм.

Но в этом случае придётся увеличить ширину юбки утепления и её толщину, чтобы сохранить необходимый тепловой режим узла:

Рис. 1.5. Тепловая карта работы узла 1 с НЗЛФ 600 мм.

Также, НЗЛФ неудобен на рельефе с перепадом высот, т.к. у него нет запаса для "отработки" этого перепада, в отличии от МЗЛФ.

Данный типовой узел - сочетание МЗЛФ со стеной из ГБ (или теплой керамики) и полами по грунту.

Узел 1.1 Т-МЗЛФ

Узел, аналогичный 1.0, но таврового вида.

Узел 1.2 Т-МЗЛФ с использованием блоков ФБС

Узел 1.1 с использованием блоков ФБС.

Узел 2.0 Опирание облицовки на МЗЛФ + полы по грунту

Ещё один часто используемый узел - это комбинация стены с кирпичной облицовкой с МЗЛФ и полами по грунту

Узел 2.1 Опирание облицовки на монолитный пояс

Этот узел является альтернативным узлу 2.0 решением для опирания кирпичной облицовки стен. В нём облицовка ставится не на фундамент, а на теплоизолированный выступ монолитного пояса.

Узел 2.2 Опирание облицовки на уголок

Развитие узла 2.1, опирание облицовки происходит на полку уголка.

Узел 3.0 МЗЛФ и полы по лагам

Узел используется при строительстве срубов или каркасных домов с полами по деревянным лагам с подпольем.

Узел 4.0

Узел для сочетания каркасного дома, сруба или брусового дома с Т-МЗЛФ и полами по грунту.

Утеплённый финский фундамент УФФ

Данный вид Т-МЗЛФ хорошо подходит для каркасных домов, легких домов из теплой керамики и газобетона.

Узел ввода коммуникаций без приямка

Узел ввода коммуникаций с использованием приямка

Типовые проекты коттеджей

Небольшой бюджетный дом.
Стены выполнены из газобетона D300, толщиной 300 мм, плита УШП. Проект в базовой версии содержит раздел ИР, в котором представлено устройство канализации, водопровода и системы отопления.

Комфортный одноэтажник, аналог Z10 и Z67 от польской студии Z500.

Небольшой дом-квартира. Есть в нескольких вариантах исполнения фундамента и кровли.

Данная статья появилась благодаря Евгению Н. В рамках консультации он прислал мне целую группу вопросов по конструированию железобетона, отвечаю на них в этой статье.

Если вы желаете заказать статью о железобетоне на волнующую вас тему, пишите мне Этот адрес электронной почты защищён от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.

Вопросы по схемам из руководства по конструированию железобетонных конструкций

Первая группа вопросов на рисунке ниже:

Я в свое время задавалась вопросом, и пришла к четкому выводу – в рисунке ошибка. Есть четкое правило: при защемлении верхняя арматура должна заполнять 1/4 пролета, а при шарнирном опирании 1/10. Объясняется это тем, что при защемлении в приопорная зона вверху растянута (так действует изгибающий момент), и растянутую зону нужно заармировать. А при шарнирном опирании момент равен нулю, растяжения нет, но вступает в силу конструктивное правило, и мы все равно армируем небольшой участок у опоры. Дело в том, что идеальный шарнир, полностью допускающий беспрепятственный поворот, мы в конструкциях выполнить не можем – плита чуточку, но защемляется, и в ее верхней приопорной зоне возникают незначительные, но все-таки напряжения, могут возникать трещины, и поэтому плиту мы армируем, но всего лишь на длине 1/10 пролета.

Обязательно ли загибать арматуру в нижнюю зону?

Нет, не обязательно. Это решение связано с экономией, описано оно в п. 3.135 со ссылкой на рис. 104 (вообще очень рекомендую все рисунки в руководстве рассматривать совместно с текстом, который на них ссылается). Нижняя арматура требуется в пролете, но до опоры всю ее доводить не обязательно – часть отгибается в верхнюю надопорную зону.

А если высота плиты перекрытия больше толщины стены?

Вообще условие для шарнира – это чтобы на опоре был квадрат b = h, тогда плита и опирается надежно (не соскальзывает), и поворачивается без защемления.

Какой высоты бывают в основном плиты? От 60 до 250 мм, так? То есть глубина опирания тоже должна быть от 60 до 250 мм. Но здесь еще вмешивается правило анкеровки арматуры – мы ее не можем завести на опору менее, чем на 100 мм, то есть опирание у нас на самом деле в случае без приварки от 100 до 250 мм (бывают исключения, но их лучше избегать).

Если плита опирается на кладку, то очень сомневаюсь, что кладка будет меньше 250 мм – тогда это уже не несущая стена. Если на железобетон, тогда есть возможность перейти к защемлению плиты, и вопрос будет решен.

На рисунке 104 ошибка: либо там должно быть L/4, либо нужно показать, что плита опирается на балку шарнирно. Вообще если есть сомнительные моменты и нет возможности разобратьс, лучше брать по худшему варианту (это касается использования действующих норм).

Нюансы в армировании узлов опирания монолитных плит на стену

Здесь Евгений дает несколько вариантов узлов опирания и просит помочь разобраться, какой из них лучше.

Корректно ли такое примыкание плиты перекрытия и монолитной стены?

Такое решение с П-шками используют, мне оно не особо нравится по надежности, дальше объясню, почему.

Для чего здесь П-образный стержень? Дело в том, что верхнюю арматуру плиты в жестком узле нужно заанкерить. Для этого есть четкое решение в руководстве по конструированию, показанное на рисунке 105 (там плита жестко связана с балкой, но на месте балки вполне может быть и стена).

В этом решении верхняя арматура перекрывает 1/4 пролета и заводится на длину анкеровки на опору. Это для армирования плиты самое надежное решение – арматура анкерится в сжатой зоне на ту величину, которая требуется.

Неудобство в этом случае для строителей: обычно рабочий шов бетонирования приходится на верх стены, и это неудобно, когда арматура плиты должна закладываться в стену (особенно, если она значительных размеров). Некоторые конструкторы Закладывают в этом случае Г-образные стержни из стены (далее такой узел я разберу), еще можно предусматривать анкеровку на конце (чтобы отогнутый стержень был короче, к нему приваривают анкерующие элементы), но это все усложняет производство работ. Поэтому для анкеровки некоторые конструкторы применяют П-образно отогнутые стержни, считая, что анкерят верхнюю арматуру в сжатой зоне плиты, и это нормально работает. Хорошо ли такое решение? Однозначно не сказать, мне не очень нравится, т.к. анкеровка осуществляется в самой напряженной зоне узла, а не заводится в сжатую зону стены. Единственное, чем можно улучшить это решение – это завести П-образный стержень на длину анкеровки в плиту, чтобы он все-таки анкерился не в самом узле (но это перерасход в сравнении с узлом из руководства, хотя установка дополнительной П-шки – это уже перерасход).

Далее по верхней анкеровке арматуры. В верхней зоне должен быть перенахлест, а не анкеровка. Причем там два варианта: либо соблюдать правила и делать П-шки разного размера, чтобы было не более 50% нахлестки в сечении плиты, либо пользоваться коэффициентом 2,0 для анкеровки (вместо 1,2) и делать П-шки одинаковыми (СП позволяет). Ведь по сути в данном узле П-шка – это продолжение верхней рабочей арматуры, установленное для ее анкеровки, значит оно должно соединяться с ней с перенахлестом (и тут, кстати, тоже нарушение нормативных требований, ведь нахлестки не должно быть в растянутом сечении – вот поэтому мне не нравится ни решение с П-шками, ни решение с Г-шками, т.к. и перерасход арматуры, и нарушение норм).

Идеальное решение – это непрерывный верхний стержень, заанкеренный на длину анкеровки, как положено, с отгибом вниз, и при этом либо попадающий в стену, либо нет.

Но тут всплывает еще одно требование норм, которое в силу своей не четкой формулировки, принуждает проектировщиков устанавливать П-шки везде на концах плит. Это требование СП63.13330

Это требование говорит нам о восприятии крутящих моментов, которые возникают на свободных краях плит (там действительно нужны П-образные хомуты – именно такие, как показано на рисунке в СП – охватывающие арматуру, идущую параллельно свободному краю плиты). И это требование объяснялось еще в бюллетене №87 (1975 г.), там четко сказано, что разговор идет о свободном конце плиты:

Также данный вопрос оговорен в Еврокоде (и в копирующих Еврокод украинских нормах), там тоже речь только о свободном крае плиты и нет речи об анкеровке арматуры:

Но в СП идет речь не только о свободных краях плиты, и получается, что для анкеровки стержней как бы тоже рекомендовано использовать те же самые хомуты. Но тогда эти хомуты должны идти в одной плоскости со стержнями, которые они анкеруют, а не разделяться с ними перепендикулярными стержнями. Далее, хомуты должны быть того же диаметра, что и арматура плиты, они должны иметь защитный слой такой же, как рабочая арматура – то есть никак они не могут быть расположены так, как показано в СП.

Во-первых, раз требование действующих норм железобетонно, то мы должны устанавливать П-шки, так?

Во-вторых, как думающие конструкторы, мы должны надежно заанкерить верхнюю арматуру, избежав нахлеста в растянутой зоне (запрещенного нормами) и постаравшись не пойти на сильный перерасход.

Я предлагаю следующее решение (на эскизе арматура диаметром 12 мм класс А400С):

Верхняя арматура плиты (синяя) заанкерена и непрерывна в растянутой зоне.
Нижняя арматура тоже заанкерена, т.к. у нее совсем маленькая длина анкеровки.
В плите установлены П-образные хомуты из гладкой арматуры малого диаметра (кручения на опоре ведь нет) – они удовлетворяют требованию СП, не такие дорогие и трудозатратные, как из арматуры периодического профиля.
Шов бетонирования опущен ниже плиты так, чтобы не пришлось делать выпуски из стены.

Если допустимо такое армирование, то П-шки должны идти по очереди – 1-й длинный, 2-й короткий (чтобы обеспечить условие "не более 50% в сечении")?

Допустимо ли такое армирование, я описала в предыдущем ответе. Если все-таки решиться на такой узел, то в верхней зоне плиты П-шки должны чередоваться, их длина от внутренней грани стены должна быть равна одной и двум длинам нахлестки (не анкеровки, а нахлестки!) соответственно. А вот в нижней зоне вроде бы тот же принцип – стыкуем нижнюю арматуру с П-шками, но так как диаметр нижней арматуры значительно больше, чем требуется в приопорном сечении плиты, то можно пересчитать длины нахлестки с учетом реальной потребности в арматуре (и это будет значительно меньшая длина, полагаю, что минимально допустимой будет достаточно).

Lan для П-шки – это по сути не длина анкеровки, а длина нахлестки (считается по другой формуле). Ее можно считать от внутренней грани стены, чтобы хотя бы выйти за пределы узла. Если вылизывать, то считать можно вправо от точки, в которой П-шка становится прямой.

Диаметр П-шки следует принимать по диаметру основной фоновой арматуры?

Если П-шку использовать для анкеровки арматуры, то ответ "да" – диаметр П-шки равен диаметру той арматуры, которую она анкерит.

Если арматура анкерится без помощи П-шки, а П-шка применяется для работы против выпучивания, для восприятия крутящего момента на свободной стороне плиты, для работы против растрескивания, то это может быть гладкая арматура меньшего диаметра. Насколько меньшего – тайна покрытая мраком, рекомендаций ни по конструированию, ни по расчету нет. Единственное, за что можно зацепиться – это определить крутящий момент и сделать расчет края плиты на его действие.

Как быть, если расстояние "а" очень маленькое? Допустим, порядка 50-60 мм – будет держать арматура? А если еще и вылет побольше при большемd?

Арматуру подвяжут к выпускам из стены, проблем не будет, строители найдут, как обеспечить проектное положение.

Хотя я бы понизила шов бетонирования, как предлагала выше. Тогда бы арматуру плиты не надо было устанавливать заранее, и работа строителей была бы значительно легче.

Как разместить П-шку при минимальном радиусе загибаR=30 мм (например, дляd = 12 мм), т.к. будет налезать на горизонтальную арматуру?

Радиус даже больше: для диаметра 12 мм он равен 36 мм.

Как вариант предлагаю сдвинуть горизонтальную арматуру и переместить ее внутрь. Расчетная площадь арматуры при этом не уменьшится, только шаг чуток поплывет, но не существенно. Зато вся арматура будет связана, плюс П-шка защитит горизонтальную арматуру от выпучивания.

Благодарю Евгения за вопросы!

От себя хочу еще добавить: в нормах все не так однозначно, как хотелось бы. На прямое нарушение норм я идти никогда не рекомендую. В спорных моментах советую всегда выбирать худший вариант. И конечно же думать, искать причины и анализировать: когда мы понимаем, что и зачем устанавливается, как это все работает, конструировать без ошибок становится в разы легче.

Насчет стыка в нахлестку в растянутой зоне. В старом пособии к неактуальному СНиП 2.03.01-84 в п.5.47 говорится, что это не рекомендуется. В новых СП 63.13330.2012 и пособию к ним об этом ни слова (или я этого не нашел). Откуда тогда берется обязательная непрерывная часть в 1/4 пролета верхней арматуры? Я просто пытаюсь найти ответ, спасибо.
И еще: Как в П-шках понять, какая часть ее будет считаться за длину анкеровки (или сумма частей)? Если длина анкеровки будет меньше чем указано (2h), то принимать 2h?

Александр, я за надежность. И я понимаю, что делать стыковку нахлесткой в растянутой зоне - это зло. Малое оно или большое, одобряется действующими нормами или нет, но я стыковать в растянутой зоне не буду и другим не советую. Просто потому, что понимаю: в растянутой зоне сцепление арматуры с бетоном хуже, зато арматура включена в работу по максимуму, от нее здесь зависит все, так зачем же ее ослаблять стыками? Такой мой ответ.

П-шки я воспринимаю только как необходимую арматуру по краю плиты БЕЗ ОПОРЫ для восприятия кручения. В остальных случаях логики их установки не понимаю, поэтому дать ответ на вопрос по анкеровке не могу.

Ох уж эти СПшники. Расписали правила расчета длины анкеровки, показали единственный узел анкеровки плиты с требованием устанавливать Пшки для анкеровки плиты с выпусками 2h, а указать, какая часть этих Пшек будет являться анкирующей частью (толи только та которая заходит в тело стены, толи та кторая заходит в тело стены+возвращае тся обратно в плиту) - пусть люди гадают. Если делать по вашему предложению, учитывать и Пшку и анкерующий выпуск вдоль стены - то будет перерасход и вопросы заказчика, если по старым рекомендациям - то вопросы у экспертизы, если только по новому СП - то вопросы у тебя. Ладно если бы это был единственный момент, а таких вопросов возникает уйма, в особенности с СП20, но там уже другая история.

Александр, зодчие без СП работали, и вон какие шедевры возводили. Все своим умом.

Я за то, чтобы быть благодарной авторам норм за помощь, подсказки и облегчение жизни проектировщикам .

Добрый день!
Я студент и у меня недопонимание в расчетных длинах в монолитных конструкциях. В СП 63, п. 8.1.17. В пунктах д) и е) возникла путаница. Было бы просто спросить, какой к-т брать, но я хочу именно понять:
1) Что означает податливая заделка, в каких соединениях она используется или как понять что у меня в моей конструкции именно поддатливая заделка?
2) Как определить ограниченно смещаемую заделку и в каких соединениях она появляется?
Логически где то удаленно я немного представляю, но это может быть ошибочное или не точное мнение и хотел бы для себя услышать ответ, от людей которые более компетентны в этом.
Потому что в теории мы обычно разбирает абсолютно жеские заделки в рамах, но как дело доходит до реальных конструкций, ты понимаешь что колонна с плитой не может иметь абсолютно жеского соединения, она же все равно как то деформирует пластину в узле. В общем прошу помощи, что бы я понимал и мог объяснить (в первую очередь для себя) почему я взял 0,8, а не 1,2 и не 0,5.

Спасибо за статью. возможно ли для устройства рабочего шва стены в уровне перекрытия заводить стернжни плиты в верхней зоны менее длины анкеровки и приваривать их к продольным стержням стены?

Здравствуйте! Девятиэтажный крупноблочный жилой дом. Пустотелые плиты перекрытия 220 мм опираются на перемычечные блоки. Наружные блоки и плиты перекрытия между собой связаны анкерными стержнями диаметром 10 мм. Соединение анкера с монтажной петлей плиты залито цементно-песчан ым раствором вплоть до упора в наружный перемычкчный блок.
Вопрос. Многопустотная плита перекрытия "гуляет" от температуры, т. е. удлиняется и укорачивается, а в анкере все люфты залиты раствором. Или анкер должен позволять "гулять" плите?

Здравствуйте! Девятиэтажный крупноблочный жилой дом. Пустотелые плиты перекрытия 220 мм опираются на перемычечные блоки. Наружные блоки и плиты перекрытия между собой связаны анкерными стержнями диаметром 10 мм. Соединение анкера с монтажной петлей плиты залито цементно-песчаным раствором вплоть до упора в наружный перемычкчный блок.
Вопрос. Многопустотная плита перекрытия "гуляет" от температуры, т. е. удлиняется и укорачивается, а в анкере все люфты залиты раствором. Или анкер должен позволять "гулять" плите?

А можно мне ответить? Как я вижу этот вопрос - если плита перекрытия нагревается или охлаждается, то вместе с ней так же изменяет температуру арматура внутри. То же самое происходит и с анкером. А так как коэффициент линейного расширения практически одинаков у бетона и металла, то ничего плохого происходить не будет.

Любопытно, как ваше решение с размещением П-шек будет реализовано по грани плиты, в направлении, перпендикулярно м указанному. У вас огибаемые стержни удобно расположены ближе к центру плиты. По другой грани будет картина печальнее.

Любопытно, как ваше решение с размещением П-шек будет реализовано по грани плиты, в направлении, перпендикулярном указанному. У вас огибаемые стержни удобно расположены ближе к центру плиты. По другой грани будет картина печальнее.

Узел 1. Кладка на клею в один блок. б) с кирпичной облицовкой без зазора Узел 1. Кладка на клею в один блок. в) с кирпичной облицовкой и вентилируемым фасадом Узел 1. Кладка на клею в один блок. г) с кирпичной облицовкой, дополнительным утеплением и вентилируемым фасадом
Узел 1. Кладка на клею в один блок. г) с кирпичной облицовкой, дополнительным утеплением и вентилируемым фасадом Узел 1. Кладка на клею в один блок. д) с вентилируемым зазором Узел 1. Кладка на клею в один блок. е) с дополнительным утеплением и вентилируемым зазором
Узел 2. Кладка на клею с неполным заполнением вертикальных швов Узел 2. Кладка на клею с неполным заполнением вертикальных швов Узел 3. Опирание кладки на цоколь из бетонных блоков в зданиях с подпольем. Перекрытие по деревянным балкам
Узел 4. Опирание кладки на цоколь из монолитного железобетона и газобетонных блоков. Перекрытие из сборных железобетонных плит Узел 5. Опирание кладки на цоколь из монолитного бетона в зданиях с полами по грунту Узел 6. Опирание кладки на цоколь из бетонных фундаментных блоков с монолитным поясом и утеплением изнутри. Стена с облицовкой из кирпича и вентилируемым фасадом
Узел 7. Опирание кладки на цоколь из монолитного железобетона с утеплением снаружи. Стена без облицовки Узел 8. Опирание кладки на цоколь из газобетонных блоков, облицованных кирпичом. Стена с кирпичной облицовкой и воздушным зазором Узел 9. Опирание кладки на цоколь из газобетонных блоков с каменной облицовкой. Стена однослойная оштукатуренная
Узел 10. Опирание кладки на фундамент внутренней стены Узел 11. Опирание сборных железобетонных плит перекрытия на наружную стену. а) опирание на кладку из блоков Узел 11. Опирание сборных железобетонных плит перекрытия на наружную стену. б) опирание на железобетонный пояс
Узел 12. Опирание деревянных балок перекрытия на наружную стену Узел 13. Опирание плит из монолитного бетона на наружную стену Узел 14. Анкеровка несущей наружной стены к деревянной балке
Узел 15. Анкеровка самонесущей наружной стены к сборному железобетонному перекрытию. а) с заведением перекрытия в стену Узел 15. Анкеровка самонесущей наружной стены к сборному железобетонному перекрытию. б) со свободным примыканием перекрытия Узел 16. Опирание перекрытия на несущую наружную стену в зоне проема. а) перемычка из U-образных блоков
Узел 16. Опирание перекрытия на несущую наружную стену в зоне проема. б) перемычка из металлического гнутого сварного профиля Узел 17. Сопряжение безраспорных стропил с наружной стеной. а) выше чердачного перекрытия Узел 17. Сопряжение безраспорных стропил с наружной стеной. б) в уровне чердачного перекрытия
Узел 18. Примыкание стропил и кровли к торцевой стене Узел 19. Т-образное соединение стен. а) с перевязкой Узел 19. Т-образное соединение стен. б) с заглублением в штробу
Узел 19. Т-образное соединение стен. в) через соединительный элемент Узел 20. Т-образное соединение стен с помощью соединительных элементов. а) без применения нагелей Узел 20. Т-образное соединение стен с помощью соединительных элементов. б) с применением нагелей
Узел 22. Сопряжение оконного блока с несущей железобетонной перемычкой. а) в стене без облицовки Узел 22. Сопряжение оконного блока с несущей железобетонной перемычкой. б) в стене с дополнительной теплоизоляцией и облицовкой из кирпича Узел 23. Сопряжение оконного блока и подоконной части стены с дополнительной теплоизоляцией и облицовкой из кирпича
Узел 24. Перемычка дверного проема во внутренней несущей стене Узел 25. Схема установки анкеров для заполнения проемов. а) оконного блока Узел 25. Схема установки анкеров для заполнения проемов. б) дверного блока
Узел 25. Схема установки анкеров для заполнения проемов. в) дверных блоков с большой массой полотна Узел 26. Примыкание плоской кровли к несущей наружной стене. а) стена с парапетом Узел 26. Примыкание плоской кровли к несущей наружной стене. б) стена с карнизом
Узел 27. Схема армирования угла наружной стены толщиной 400 мм в уровне низа перекрытия Узел 21. Рядовая ненесущая армоперемычка в самонесущей стене Узел 27. Схема армирования угла наружной стены толщиной 400 мм в уровне низа перекрытия
Узел 27. Схема армирования угла наружной стены толщиной 400 мм в уровне низа перекрытия Узел 28. Схема расположения температурно-усадочных швов во внешнем слое стены с кирпичной облицовкой

Читайте также: