Расчет осадки с учетом влияния соседнего фундамента

Обновлено: 27.04.2024

В проекте торгового центра 3-5 этажей с подвалом, шаг колон 8х8м предусмотрены свайные фундаменты. Сваи забивные длиной 23-25м.
Грунтовые условия: до глубины 12м лессовые супеси высокопористые Е= 6Мпа, до глубины 25-28м супеси Е=8Мпа, далее твердые суглинки Е=26МПа, которые и являются основание нижнего конца свай. Площадка подтоплена до глубины 4-5м. Несущая способность сваи 83т согласно испытаний.

В настоящее время Заказчик на основании заключения Днепропетровского НИИСПа требует перейти на ленточные фундаменты со шлаковой подушкой. В данном заключении выполнен расчет трех типов фундаментов:
Плита – осадка 21см,
Столбчатый 4,5х4,5м – осадка 11,8см.
Перекрестные ленты 1,5-1,0м – осадка 7,8см.

В ответном письме мы ответили, что уважаемый НИИСП при расчете столбчатых и ленточных фундаментов забыл учесть в расчете влияние соседних фундаментов, на сжимаемую толщу. Следовательно полученные осадки оказались ошибочными.

На что нам было отвечено (далее цитирую)
Ширина предлагаемых нашим заключением фундаментов 1,0 и 1,5м, расстояние между осями 8,0м. Следовательно, расстояние между гранями соседних лент меньше глубины сжимаемой толщи, т.е. взаимного влияния соседних фундаментов практически не будет.
В случае столбчатых фундаментов авторы замечаний могут рассмотреть пример расчета осадки основания, приведенный в «Пособии по проектированию основанию зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)» стр.130-133, где при ширине смежных фундаментов равной растоянию между их гранями (практический рассматриваемый в проекте вариант) взаимное влияние практически отсутствует).
Осадка плитного фундамента по сравнению с ленточным и столбчатым фундаментом может быть большей вследствие того, что не взирая на снижение давления под подошвой плитного фундамента сжимаемая толща значительно возрастает, т.к. коэффициент альфа пропорционально которому снижается величина напряжения в грунте от дополнительного давления по всей толще остается практически равным 1. Думаю, что авторы замечаний методику расчета осадки, регламентируемую СНиП, оспаривать не будут.

Определить методом элементарного суммирования осадку фундамента под колонну размером bXl=2X2 м глубиной заложения d=2,8 м, а также его дополнительную осадку в результате влияния соседнего фундамента, расположенного на этой же оси на расстоянии 2,6 м и имеющего такие же размеры и глубину заложения d=l,2 м. Среднее давление под подошвой первого фундамента p_cp= 0,41 МПа, второго p_cp=0,48 МПа. Грунтовые условия строительной площадки: 1 — песок пылеватый (γ₁= 0,0185 МН/м 3 , h₁ = 3,6 м, E₁ = 15 МПа); 2 — супесь пластичная (γ₂= 0,0195 МН/м 3 , h₂ = 1,7 м; Е₂=17 МПа); 3 — песок плотный (γ₃=0,0101 МН/м 3 , h₃ = 2,2 м, E₃ = 32 МПа); 4 — суглинок тугопластичный (γ₄ =0.01 МН/м 3 , h₄=3,4 м, E₄=30 МПа). Возводимое здание выполнено из железобетонного каркаса с заполнением.

Решение. Определим вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы первого и второго фундаментов:

σ’_zg0= 0,0185·2,8 = 0,052 МПа; σ”_zg0 = 0,0185·1_,2 = 0,022 МПа.

Ординаты эпюры природного напряжения и схема расположения фундаментов приведены на рис. 5.1. Дополнительные давления под подошвой первого и второго фундаментов равны:

p_д1 = 0,41— 0,052 = 0,358 МПа; р_д2 = 0,48—0,022 = 0,458 МПа.

Соотношение сторон фундаментов n=l/b=2/2=1. Чтобы избежать интерполирования по табл 1.16(Приложение I), зададимся значением m = 0,4, тогда высота элементарного слоя грунта h_i = 0,4·2/2=0,4 м.

Рис. V.1

1 — песок пылеватый (γ₁= 0,0185 МН/м 3 , h₁ = 3,6 м, E₁ = 15 МПа); 2 — супесь пластичная (γ₂= 0,0195 МН/м 3 , h₂ = 1,7 м; Е₂=17 МПа); 3 — песок плотный (γ₃=0,0101 МН/м 3 , h₃ = 2,2 м, E₃ = 32 МПа); 4 — суглинок тугопластичный (γ₄ =0.01 МН/м 3 , h₄=3,4 м, E₄=30 МПа)

Построим эпюру дополнительного вертикального напряжения под подошвой первого фундамента (см. рис. V.1), воспользовавшись формулой σ_zp=αρ_д_g и табл. 1.16(Приложение I). Вычисления представим в табличной форме (табл. V.1).

Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры с эпюрой дополнительных напряжений (см. рис. V.1). По этому рисунку определим и мощность сжимаемой толщи H₁=5,6 м.

Таблица V.1

Грунт	z, м	m=2z/b	α	σ_z1= αρ_д1, МПа	Е, МПа
Песок пылеватый	0,4 0,8	0,4 0,8	1,0 0,96 0,8	0,358 0,344 0,287
Супесь пластичная	1,2 1,6 2,0 2,4	1,2 1,6 2,0 2,4	0,606 0,449 0,336 0,257	0,217 0,161 0,12 0,092
Песок плотный	2,8 3,2 3,6 4,0 4,4	2,8 3,2 3,6 4,0 4,4	0,201 0,16 0,13 0,108 0,091	0,072 0,057 0,047 0,039 0,033
Суглинок тугопластичный	4,8 5,2 5,6 * 6,0 6,4 6,8 7,2 7,6	4,8 5,2 5,6 6,0 6,4 6,8 7,2 7,6	0,077 0,066 0,058 0,051 0,046 0,04 0,036 0,032	0,028 0,024 0,021 0,018 0,016 0,014 0,013 0,011

Вычислим осадку фундамента без учета влияния соседнего фундамента:

По табл. 1.17(Приложение I) для здания, выполненного из железобетонного каркаса с заполнением, предельно допустимая осадка s_u=8 см. В нашем случае s₁= 3,1 s_u = 8 см. Следовательно, расчет осадки фундамента удовлетворяет расчету по второй группе предельных состояний.

Рассчитаем осадку первого фундамента с учетом влияния рядом расположенного фундамента (см. рис. V.1). Для определения суммарных напряжений под центральной точкой первого фундамента воспользуемся методом угловых точек (рис. V.2). Для этого разобьем загруженную площадь на четыре прямоугольника I, II, III и IV (стороны прямоугольников показаны на рисунке фигурными скобками) и определим соотношения между сторонами каждого прямоугольника: n_I = n_II = 3,6/l =3,6; n_III = n_IV = 1,6/1 =1,6.

Найдем дополнительное напряжение под центральной точкой первого фундамента от действия второго фундамента, предварительно вычислив соотношение m'= z/b = 1,6/2 = 0,8, где z — разность отметок глубины заложения первого и второго фундаментов (см. рис. V.1):

Из условий симметрии следует, что , поэтому:

= 0,5 (0,88 — 0,859) 0,458 = 0,005 МПа.

Коэффициент найдем по табл. 1.16(Приложение I) для соотношения n₁ = 3,6 с помощью линейной интерполяции, а коэффициент — по той же таблице при n_III =l,6 и m'= 0,8.

Рис. V.2

Дополнительные напряжения далее определим для точек, лежащих на вертикали под центральной точкой первого фундамента: эти напряжения вычисляли с шагом, равным высоте элементарного слоя, выбранного при расчете первого фундамента, т.е. z=0,4 м.

Вычисления представим в табличной форме (табл. V.2), при этом заметим, что предпоследний столбец этой таблицы характеризует распределение суммарных напряжений под центральной точкой первого фундамента от совместного действия первого и второго фундаментов.

Таблица V.2

Грунт	z, м	m’=z/b	α_I	α_III	σ_z2, МПа	Σσ=σ_z1+σ_z2, МПа	Е, МПа
Песок пылеватый	1,6 2,0 2,4	0,8 1,2	0,880 0,816 0,751	0,859 0,781 0,703	0,005 0,008 0,011	0,363 0,352 0,298
Супесь пластичная	2,8 3,2 3,6 4,0	1,4 1,6 1,8 2,0	0,692 0,633 0,584 0,535	0,631 0,558 0,500 0,441	0,014 0,017 0,019 0,022	0,231 0,178 0,139 0,114
Песок плотный	4,4 4,8 5,2 5,6 6,0	2,2 2,4 2,6 2,8 3,0	0,500 0,456 0,424 0,392 0,366	0,397 0,352 0,318 0,284 0,258	0,024 0,024 0,024 0,025 0,025	0,096 0,081 0,071 0,064 0,058
Суглинок тугопластичный	6,4 6,8 7,2 7,6 8,0 8,4 8,8 9,2	3,2 3,4 3,6 3,8 4,0 4,2 4,4 4,6	0,339 0,317 0,295 0,277 0,259 0,243 0,228 0,215	0,232 0,212 0,192 0,177 0,161 0,149 0,137 0,128	0,025 0,024 0,024 0,023 0,022 0,022 0,021 0,019	0,053 0,048 0,045 0,041 0,038 0,036 0,034 0,03

Пользуясь данными табл. V.2, построим суммарную эпюру дополнительных напряжений (см. рис. V.1). Нижнюю границу сжимаемой толщи найдем по точке пересечения этой эпюры со вспомогательной. Мощность сжимаемой толщи составит 7,6 м (см. рис. V.1).

Вычислим осадку первого фундамента, учитывая влияние второго фундамента:

Итак, суммарная осадка первого фундамента s₂=3,6 см > s₁ = = 3,1 см, т. е. первый фундамент испытывает дополнительную осадку под влиянием рядом расположенного фундамента. Однако основное условие расчета по второй группе предельных состояний по-прежнему выполняется: s₂=3,6 см s_u =8 см.

Задание: Рассчитать осадку фундамента (пример 11) с учетом влияния фундамента под фахверковую колонну. Размеры подошвы влияющего фундамента м, давление по подошве влияющего фундамента 200 кПа.

Решение:

Проверка выполнения условия: ,

По графикам (рис.10) м, фактическое расстояние м. Условие выполняется, необходимо учитывать влияние соседнего фундамента.

Рис.11 Определение предельных расстояний до которых влияние фундамента на осадку рассчитываемого несущественно.

Напряжения от влияющего фундамента учитываются методом угловых точек.

Определение дополнительных напряжений сведено в таблицу.

Определение значений дополнительных напряжений.

z, м
0,5 0,7 1,3 1,9 2,5 3,1 3,7 4,3 4,9 5,5 6,1	0,46 0,66 1,24 1,8 2,38 2,92 3,52 4,1 4,67 5,14 5,71	0,98 0,91 0,72 0,48 0,37 0,27 0,21 0,17 0,14 0,12 0,09	1,7 2,4 4,3 6,3 8,3 10,3 12,3 14,3 16,3	0,63 0,47 0,26 0,16 0,11 0,07 0,06 – – – –	0,46 0,66 1,24 1,8 2,38 2,92 3,52 4,1 4,67 5,14 5,71	0,9 0,82 0,53 0,32 0,21 0,15 0,11 0,08 0,065 0,05 0,04	1,7 2,4 4,3 6,3 8,3 10,3 12,3 14,3 16,3	0,62 0,45 0,23 0,14 0,09 0,06 0,045 – – – –	0,07 0,07 0,16 0,14 0,14 0,11 0,08 0,09 0,09 0,07 0,05	3,5 3,5 5,5 4,5 4,5 3,5 2,5

Рис.12 К расчету дополнительных напряжений методом угловых точек.

В результате итоговая таблица по расчету осадки с учетом влияния фундамента под фахверковую колонну:

Расчет осадки с учетом влияния соседнего фундамента.

z, м	, кПа	, кПа	, кПа	, кПа	Е, кПа	s, мм
0,5 0,7 1,3 1,9 2,5 3,1 3,7 3,7 4,3 4,9 5,5 6,1 6,7	22,1 31,45 33,61 39,49 45,37 51,25 57,13 63,01 95,01 105,81 116,61 127,41 138,21 144,01	210,2 201,8 178,7 145,04 113,5 88,3 71,5 71,5 56,8 42,04 35,73 30,47 23,12	3,5 3,5 5,5 4,5 4,5 3,5 2,5	209,85 207,4 169,4 136,3 107,5 84,65 ---- 68,15 53,61 42,9 36,1 29,04	----	5,6 2,2 3,58 2,7 2,18 1,7 1,4 ---- 1,3 1,3 1,0 0,9 0,7
Граница сжимаемой зоны = 6,3 м

Рис.13 Эпюры напряжений с учетом напряжений, возникающих от соседнего фундамента

где N, A, g_mt, W - то же, что и в формуле (5.11).

5.6.30. При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1).

Нагрузку на полы промышленных зданий q допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Определение осадки основания фундаментов

5.6.31. Осадку основания фундамента s, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.6.6) определяют методом послойного суммирования по формуле

где b - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

s_zp,i - среднее значение вертикального нормального напряжения (далее - вертикальное напряжение) от внешней нагрузки в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. 5.6.32), кПа;

h_i - толщина i-го слоя грунта, см, принимаемая не более 0,4 ширины фундамента;

Е_i - модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения, кПа;

s_z_g,i- среднее значение вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (см. 5.6.33), кПа;

Е_е,i - модуль деформации i-го слоя грунта по ветви вторичного нагружения, кПа;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных напряжений по глубине основания принимают в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 5.2.

DL - отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента: WL - уровень подземных вод; В.С - нижняя граница сжимаемой толщи; d и d_n - глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа, b - ширина фундамента; р - среднее давление под подошвой фундамента; s_zg и s_zg.₀ - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; s_zp и s_zp.₀- вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; s_z_g,i - вертикальное напряжение от собственного веса вынутого в котловане грунта в середине i-го слоя на глубине z от подошвы фундамента; Н_с - глубина сжимаемой толщи

1. При отсутствии опытных определений модуля деформации E_e,i для сооружений II и III уровней ответственности допускается принимать E_e,i = 5E_i.

2. Средние значения напряжений s_zp,i и s_z_g,i в i-м слое грунта допускается вычислять как полусумму соответствующих напряжений на верхней z_i-₁ и нижней z_i границах слоя.

3. При возведении сооружения в отрываемом котловане следует различать три следующих значения вертикальных напряжений: s_zg - от собственного веса грунта до начала строительства; s_zн - после отрывки котлована; s_z - после возведения сооружения.

4. При определении средней осадки основания фундамента все используемые в формуле (5.16) величины допускается определять для вертикали, проходящей не через центр фундамента, а через точку, лежащую посередине между центром и углом (для прямоугольных фундаментов) или на расстоянии r_с = (r₁ + r₂)/2 от центра, где r₁ - внутренний, а r₂ - внешний радиус круглого или кольцевого фундамента (для круглого фундамента r₁ = 0).

5. Расчет осадок свайных фундаментов выполняется с учетом дополнительных указаний СП 24.13330.

5.6.32. Вертикальные напряжения от внешней нагрузки s_zр = s_z - s_zн зависят от размеров, формы и глубины заложения фундамента, распределения давления на, грунт по его подошве и свойств грунтов основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения s_zp, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле

s_zp = ap, (5.17)

где a - коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от относительной глубины ξ, равной 2z/b;

р - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.

5.6.33. Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента s_z_g = s_zg - s_zu, кПа, на глубине z от подошвы прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов определяют по формуле

где a - то же, что и в 5.6.32;

s_zg.₀ - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента, кПа (при планировке срезкой s_zg.₀ = g' · d, при отсутствии планировки и планировке подсыпкой s_zg,₀ = g' · d_n, где g' - удельный вес грунта, кН/м 3 , расположенного выше подошвы; d и d_n, м, - см. рисунок 5.2).

При этом в расчете s_z_g используются размеры в плане не фундамента, а котлована.

5.6.34. При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менее 5 м, допускается в формуле (5.16) не учитывать второе слагаемое.

5.6.35. Если среднее давление под подошвой фундамента p £ s_zg.₀, осадку основания фундамента s определяют по формуле

где b, s_zp,i, h_i, E_e,i и n - то же, что и в формуле (5.16).

5.6.36. Вертикальные напряжения от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента s_zp,c, кПа, по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, определяют по формуле

s_zp,c = ap/4, (5.20)

где a - коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от значения ξ = z/b;

p - то же, что и в формуле (5.17).

5.6.37. Вертикальные напряжения s_zp,a, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через произвольную точку А (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с давлением по подошве, равным p), определяют алгебраическим суммированием напряжений s_zp,cj, кПа, в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (см. рисунок 5.3) по формуле

5.6.38. Вертикальные напряжения s_zp,nf, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади (включая вес обратной засыпки) определяют по формуле

где s_zp - то же, что и в формуле (5.17), кПа;

s_zp,ai - вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

k - число влияющих фундаментов или нагрузок;

ξ	Коэффициент a для фундаментов
круглых	прямоугольных с соотношением сторон η = l/b, равным	ленточных (η ³ 10)
1,0	1,4	1,8	2,4	3,2
1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,4	0,949	0,960	0,972	0,975	0,976	0,977	0,977	0,977
0,8	0,756	0,800	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0.881
1,2	0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6	0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0	0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,530	0,545	0,550
2,4	0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8	0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2	0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6	0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0	0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0.306
4,4	0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8	0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2	0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6	0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0	0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4	0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8	0,031	0,040	0,055	0,069	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2	0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6	0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0	0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0.158
8,4	0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8	0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2	0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6	0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0	0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4	0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8	0,013	0,016	0,022	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2	0,012	0,015	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6	0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0	0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106
Примечания 1. В таблице обозначено: b - ширина или диаметр фундамента, l - длина фундамента. 2. Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А,значения a принимают как для круглых фундаментов радиусом . 3. Для промежуточных значений ξи η коэффициенты a определяют интерполяцией.

а - схема расположения рассчитываемого 1 и влияющего фундамента 2; б - схема расположения фиктивных фундаментов с указанием знака напряжений s_zp,cj в формуле (5.21) под углом j-го фундамента

5.6.39. При сплошной равномерно распределенной нагрузке на поверхности земли интенсивностью q, кПа (например, от веса планировочной насыпи), значение s_zp,nf по формуле (5.22) для любой глубины z определяют по формуле s_zp,nf = s_zp + q.

5.6.40. Вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта s_zg, кПа, на границе слоя, расположенного на глубине, z от подошвы фундамента, определяется по формуле

где g' - средний удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м 3 ;

d_n - м, см. рисунок 5.2;

g_i и h_i - соответственно удельный вес, кН/м 3 , и толщина i-го слоя грунта, залегающего выше границы слоя на глубине z от подошвы фундамента, м;

и - поровое давление на рассматриваемой границе слоя, кН/м 2 .

Для неводонасыщенных грунтов поровое давление принимается равным нулю (u = 0).

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды при коэффициенте фильтрации слоя грунта больше 1´10 -5 м/сут. и I_L > 0,25 (для глинистых грунтов).

При расположении ниже уровня грунтовых вод слоя грунта с коэффициентом фильтрации менее 1´10 -5 м/сут. и I_L < 0,25 (для глинистых грунтов) его удельный вес принимается без учета взвешивающего действия воды, для определения s_zg в этом слое и ниже его следует учитывать давление столба воды, расположенного выше этого слоя.

5.6.41. Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z = Н_c, где выполняется условие s_zp = 0,5s_zg. При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше H_min, равной b/2 при b £ 10 м, (4 + 0,1b) при 10 < b £ 60 м и 10 м при b > 60 м.

Если в пределах глубины Н_с, найденной по указанным выше условиям, залегает слой грунта с модулем деформации Е > 100 МПа, сжимаемую толщу допускается принимать до кровли этого грунта.

Если найденная по указанным выше условиям нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е £ 7 МПа или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = Н_с, то этот слой включают в сжимаемую толщу, а за Н_с принимают минимальное из значений, соответствующих подошве слоя или глубине, где выполняется условие s_zp = 0,2s_zg.

При расчете осадки различных точек плитного фундамента глубину сжимаемой толщи допускается принимать постоянной в пределах всего плана фундамента (при отсутствии в ее составе грунтов с модулем деформации E > 100 МПа).

Гольдштейн М.Н., Кушнер С. Г., Шевченко М. И.
Расчеты осадок и прочности оснований зданий и сооружений.
Киев, «Будiвельник», 1977, 208 с.

В книге систематизирован и обобщен отечественный и зарубежный опыт расчета осадок и определения несущей способности оснований зданий и сооружений. Дана классификация существующих в практике проектирования методов расчета осадок; особое внимание уделено методу расчета, предложенному в СНиП II-15-74; приведен новый инженерный метод расчета, получивший название «метода несущего столба», а также описаны основные методы расчета прочности однородных песчаных и глинистых оснований фундаментов мелкого и глубокого заложения.
Книга рассчитана на инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.
____________________________________________________________________

Сканы и обработка - Armin.

Качество отличное.
Формат DJVU 600 dpi ч/б (кроме обложки)
OCR (текстовый слой) + Hyper Links (гиперссылки) в наличии.

Глава I. Сжимаемость и прочность грунтов (7)
§ 1. Компрессия грунта. Коэффициент сжимаемости (7)
§ 2. Одноосное сжатие грунта. Модули сжатия и коэффициент Пуассона (13)
§ 3. Трехосное сжатие (16)
§ 4. Три основных вида графиков сжатия грунтов. Расчетные модули сжатия (19)
§ 5. Прочность грунта и поровое давление (25)
§ 6. Основные положения теории прочности оснований. Три вида графиков осадки фундаментов (34)
§ 7. О распределении напряжений в основании ( 38)

Глава II. Начальные осадки. Факторы, влияющие на величину осадки (44)
§ 1. Несущий столб и графики осадок (44)
§ 2. Начальные, или первичные, осадки (46)
§ 3. Расчет начальных осадок по модели упругого полупространства (47)
§ 4. Расчет начальных осадок по модели упругого слоя конечной толщины (53)
§ 5. Начальные осадки на водонасыщенных глинистых грунтах (57)
§ 6. Сравнение натурных и вычисленных значений начальной осадки (59)
§ 7. Зависимость осадки от размеров, формы и глубины заложения фундамента (61)
§ 8. Сжимаемая толща грунта (69)
§ 9. Сжимаемая толща при фундаментах большой площади (75)
§ 10. Влияние пластических зон на величину осадки (77)
§ 11. Об определении границ между фазами напряженного состояния (80)

Глава III. Замедленные осадки и полные конечные осадки линейно-деформируемого основания (82)
§ 1. Замедленные осадки (82)
§ 2. Компрессионные осадки однородного основания небольшой мощности и слоистого основания (82)
§ 3. Фундаменты малых размеров (83)
§ 4. Фундаменты больших размеров в плане (90)
§ 5. Учет влияния нагрузки от соседних фундаментов (93)
§ 6. Учет влияния нагрузки на полах (97)
§ 7. Наличие на некоторой глубине в пределах сжимаемой толщи основания менее прочного слоя грунта. Распределяющие подушки (100)
§ 8. Неравномерные осадки и связанные с ними деформации зданий и сооружений (105)
§ 9. Фундаменты кольцевой формы (115)

Глава IV. Расчет осадок при наличии в основании локальных пластических областей (123)
§ 1. Нелинейная составляющая осадки (123)
§ 2. Фундаменты глубокого заложения на песчаном основании (124)
§ 3. Ленточные фундаменты глубокого заложения на твердых и полутвердых глинах (125)
§ 4. Фундаменты различной глубины заложения на песчаных и глинистых грунтах (128)

Глава V. О характере разрушения оснований (145)
§ 1. Деформации оснований промышленных зданий и специальных сооружений (145)
§ 2. Модельные исследования характера деформаций песчаных оснований при нагрузках, близких к критическим (149)
§ 3. Влияние различных факторов на несущую способность грунтов (154)
§ 4. Классификация существующих методов расчета несущей способности оснований (157)

Глава VI. Расчет несущей способности оснований (159)
§ 1. Основные допущения и предпосылки (159)
§ 2. Несущая способность связных грунтов. Формулы Прандтля и Бента Хансена (162)
§ 3. Интегральные и дифференциальные методы расчета устойчивости. Основы теории предельного равновесия (164)
§ 4. Приближенное определение линий скольжения в сыпучесвязном основании в состоянии предельного равновесия (168)
§ 5. Приложение интегрального метода. Формула несущей способности по Терцаги (171)
§ 6. Расчет несущей способности по В.Г. Березанцеву (174)
§ 7. Круговые, квадратные и прямоугольные фундаменты (175)
§ 8. Дополнительные факторы, влияющие на несущую способность основания (177)
§ 9. Влияние глубины заложения фундамента на несущую способность (178)
§ 10. Учет эксцентриситета и горизонтальной составляющей давления на фундамент при определении несущей способности (180)
§ 11. Определение несущей способности основания в предположении круглоцилиндрической поверхности скольжения. Фундаменты на откосе (184)
§ 12. Упрощение формул. Некоторые экспериментальные данные (189)
§ 13. Расчет несущей способности неоднородных оснований (191)

Читайте также:

Расчет осадки с учетом влияния соседнего фундамента

Оглавление