Расчет фундамента под опору

Обновлено: 27.03.2024

Конструкция фундамента выбирается в соответствии с типом опоры, действующей на фундамент нагрузкой, а также характеристикой грунта, в который будет заложен фундамент.

Согласно второму и третьему листам графической части, большая часть всех проектируемых опор устанавливается в грунте: «песок мелкий», исходя из этого, расчёт и выбор фундамента для металлической опоры будем производить для этого грунта.

Характеристики грунта [1, таблица 4.7, стр.348]:

угол, определяющий объем обелиска вырывания грунта:

расчетное удельное сцепление грунта засыпки даН/мІ.

Фундамент выбирается путем расчета его по несущей способности, по деформации, а также на вдавливание (сжатие) итерационным методом, начиная с наименьшего фундамента - ФК1-2 [1, таблица 5.5, стр.401-402]. В ходе расчетов оказалось, что начиная с фундамента Ф2-2, расчетные условия будут выполняться, поэтому выбираем тип фундамента Ф2-2. Расчёт будем производить по формулам, взятым из [1, стр.402-410].

Расчет по несущей способности под действием вырывающей нагрузки:



где - вырывающая расчетная нагрузка;

- коэффициент надежности, для прямых промежуточных опор;


- предельное сопротивление вырыванию слоя грунта над плитой фундамента;

- вес фундамента, для Ф2-2 [1, таблица 5.5, стр.401].



где - объем грунтовой призмы [1, таблица 5.5, стр.401];

- объем фундамента( м3);

- ширина плиты основания фундамента ( м);

- ширина верхней стороны обелиска выпирания:

- параметр сцепления грунта засыпки:


где - коэффициент [1, таблица 5.6, стр.404];

- расчётное значение коэффициента сцепления грунта засыпки даН/мІ, [1, таблица 4.7, стр.348].


глубина заложения фундамента:

высота подножника, ( м).

Объем грунтовой призмы :


В результате расчетов по формулам (2.79) - (2.82) получаем:





Условие (2.76) успешно выполняется.

Расчет по деформации ведется при действии нормативных нагрузок [1]:



где - нормативная вырывающая нагрузка;


- коэффициент условий работы, равный произведению трёх коэффициентов ;

- коэффициент, учитывающий вид грунта, для песков ;

- коэффициент, зависящий от расстояния между подножниками опоры, при расстоянии 5м ;

- коэффициент, зависящий от режима работы, при нормальном режиме работы ;


- расчетное удельное давление на грунт засыпки, создаваемое вырываемой плитой грибовидного фундамента [1, табл. 5.7, стр.406], при относительном заглублении равном 1,8 - ;

- площадь фундаментной плиты, .



Условие (2.83) успешно выполняется.



где - нормативная вырывающая горизонтальная нагрузка;

допустимое значение действующей на фундамент горизонтальной силы.



где - расчетная ширина стойки фундамента, м;




- глубина зоны пластических деформаций грунта основания;

- расчетное давление грунта по боковой поверхности стойки, ;

k - коэффициент, который учитывает характеристики пассивного сопротивления грунта:


где и - соответственно характеристики пассивного сопротивления грунта, определяемое его сцеплением и внутренним трением:




Для определения будем использовать рассчитанные ранее нормативные нагрузки для наиболее тяжелого состояния: t = минус 5?С, q=qmax, b=0, (таблица 2.15).

Таблица 2.15 - Нормативные нагрузки, даН

Нагрузка от веса провода

Нагрузка от веса троса

Нагрузка от веса изоляторов

Нагрузка от веса монтажника

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на провод

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на трос

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на гирлянду изоляторов

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на конструкцию опоры

По формулам (2.85) - (2.89) получаем:








Условие (2.84) успешно выполняется.

Расчет на вдавливание (сжатие) [1], определяется среднее давление под подошвой фундамента и максимальное давление на грунт :





где - сумма нормативных горизонтальных нагрузок;

- расчетное давление на грунт:


где - безразмерные коэффициенты, которые зависят от расчетного значения угла внутреннего трения, [1, табл. 5.8, стр.410];

- средний удельный объемный вес грунта засыпки под подошвой.

По формуле (2.92) получаем:


Используя данные таблицы 2.7 определим



В результате по формулам (2.90) - (2.92) получаем:



Условия (2.90) и (2.91) успешно выполняются.

Все условия успешно выполняются, поэтому окончательно выбираем тип фундамента Ф2-2.

Выбор фундамента для анкерно-угловых опор аналогичен расчёту для промежуточных опор. При расчёте грибовидного фундамента Ф1-А установлено, что данный фундамент удовлетворяет всем необходимым условиям. Следовательно, для анкерной опоры выбираем грибовидного фундамента Ф1-А [1, таблица 5.5, стр.402].

Схема разбивки котлованов для установки промежуточных и анкерных опор представлены на пятом листе А1 графической части дипломного проекта.

Общий вид грибовидного фундамента-подножника приведен на рис. 2.56, а расчетная схема при действии на грибовидный фундамент вырывающей нагрузки - на рис. 2.70.

Рис. 2.70. Расчетная схема при действии на грибовидный фундамент вырывающей нагрузки
На рис. 2.70:
а - размер стороны квадратной опорной плиты подножника, м;
hф - глубина заложения фундамента, м;
а1 - размер стороны призмы выпирания фундамента, м;
φ0 - угол внутреннего трения обратной засыпки, град.
Расчет грибовидных фундаментов-подножников по деформациям производится на нормативные нагрузки во всех режимах воздушных линий. Требование расчета по деформациям сводится к ограничению вертикальной осадки. Условие расчета можно сформулировать следующим образом: среднее давление по подошве фундамента не должно превышать расчетного давления на основание, то есть должно быть соблюдено условие:
σср ^= Rs, (2·75)
где σ ср - среднее давление по подошве фундамента, которое находится
по формуле (2.76), даН-10/м;
R s - давление на грунт основания подножников унифицированных опор, рассчитанное из условий предельных деформаций в нормальном
3 2
режиме работы линии, даН-10 /м [Приложение 2, табл. 2.14]:
(2·76)
где Nн - нормативная сжимающая нагрузка, даН-10 ;
F - площадь фундамента, м2;
γ з - объемный вес грунта обратной засыпки (уплотнение механическое; расположение выше уровня грунтовых вод) равен 1,7-10 даН/м ; hф - глубина заложения фундамента, м [6, стр. 20, табл. 1.16].
Расчет на вырывание учитывает действие на фундамент нормативной вырывающей нагрузки и производится по условию:
(2.77)
где m - коэффициент условий работы, определяемый по формуле (2.71);
R3 - расчетное давление, даН-10 /м [Приложение 2, табл. 2.8].
F0 - проекция плоскости верха плиты на горизонтальную плоскость, м2;
Gф - масса фундамента, т [6, стр. 20, табл. 1.16].
Расчет грибовидного фундамента по устойчивости (несущей способности) производится аналогично расчету анкерной плиты.
Пример 2.13
Пользуясь данными и результатами расчетов предыдущих примеров, рассчитать основание грибовидного фундамента-подножника марки Ф3-2 под промежуточную опору П220-2 в нормальном режиме работы воздушной линии электропередачи. Грунт глинистый с показателем консистенции J L = 0,23 и коэффициентом пористости e = 0,55.
Пояснения
Технические данные грибовидного фундамента марки Ф3-2 приведены в табл. 2.13, составленной на основе [6, стр. 20, табл. 1.16].
Таблица 2.13
Технические данные фундамента Ф3-2

Высота фундамента h, м

Глубина
заложения
фундамента
hф, м

Размер стороны квадратной опорной плиты а, м

Масса
фундамента,
т

Нормативная сжимающая нагрузка, действующая на грибовидный фундамент-подножник, равна сумме постоянных и кратковременных нормативных нагрузок, действующих на опору П220-2 (пример 2.11):

Нормативная вырывающая нагрузка, действующая на грибовидный фундамент-подножник, равна итоговой сумме постоянных нормативных нагрузок, действующих на опору П220-2 (пример 2.11):

Расчетная вырывающая нагрузка, действующая на грибовидный фундамент-подножник, равна сумме расчетных нагрузок, действующих на опору П220-2 (пример 2.11):

Для глинистых грунтов с показателем консистенции JL= 0,23 и коэффициентом пористости e = 0,55: нормативное значение модуля деформации E = 2800 даН-10/м [Приложение 2, табл. 2.10]; нормативный угол внутреннего трения фн = 21°; нормативное удельное сцепление грунта сн = 8,1 даН-10 /м [Приложение 2, табл. 2.11].
Давление на грунт основания подножника, рассчитанное из условий предельных деформаций основания в нормальном режиме работы линии для E = 2800 даН-10 /м при размере стороны квадратной опорной плиты а = 1,8 м (табл. 2.13), базе опоры b более 5 м (пример 2.11) и глубине заложения фундамента hф=2,5 м (табл.2.13): Rs = 36,1 даН-10 /м [Приложение 2, табл. 2.14].
Для промежуточной прямой опоры, устанавливаемой в глинистый грунт с показателем консистенции J L = 0,23, с относительным заглублением h / а = 2,7/1,8 = 1,5, объемным весом грунта обратной засыпки при механическом уплотнении γз = 1,7-10 даН/м , расчетное давление R з = 6,0 даН-103/м2 [Приложение 2, табл. 2.8].
Для глинистых грунтов с показателем консистенции J L = 0,23 и объемным весом грунта обратной засыпки при механическом уплотнении γз = 1,7-10 даН/м : коэффициент бокового расширения μ = 0,6
[Приложение 2, табл. 2.12]; коэффициент безопасности по грунту для угла внутреннего трения кг = 1,1, а для глинистого грунта кг = 2,4 [Приложение 2, табл. 2.13], тогда угол внутреннего трения обратной засыпки (рис. 2.70):

Для прямой промежуточной опоры коэффициент надежности к н = 1[ Приложение 2, табл. 2.7].
Решение

Найдем среднее давление по подошве фундамента (формула 2.76):

Сравним среднее давление по подошве фундамента с давлением на грунт основания подножника (формула 2.75):

то есть условие расчета по деформациям на сжатие соблюдается, и вертикальная осадка фундамента Ф3-2 находится в допустимых пределах.

Вычислим коэффициент условий работы по (2.71): т = тгр m0 mc = 1 -1,2 -1 = 1,2.
Определим вырывающую нагрузку, действующую на фундамент по (2.77):
Сравним по формуле 2.77 нормативную вырывающую нагрузку с полученной выше:
Таким образом, фундамент марки Ф3-2 не удовлетворяет условию расчета по деформациям на вырывание.
Принимаем фундамент большего размера - Ф4-2 с глубиной заложения фундамента 2,7 м; размером стороны квадратной опорной плиты а = 2,1 м; массой фундамента 3,4 т [6, стр. 20, табл. 1.16], тогда

Сравним по 2.77 нормативную вырывающую нагрузку с полученной:

фундамент марки Ф4-2 удовлетворяет условию расчета по деформациям на вырывание.
3. Произведем расчет по несущей способности.
По рис. 2.88 определим объем обелиска грибовидного фундамента-подножника марки Ф4-2, если
а = 2,1м;

Вычислим сумму площадей боковых поверхностей грибовидного фундамента-подножника марки Ф4-2:
Используя формулы (2.73) и (2.74), произведем расчет правой части формулы (2.72):

Сравним по (2.72) расчетную вырывающую нагрузку с полученной выше:
Фундамент марки Ф4-2 удовлетворяет условию расчета по несущей способности.

Далее изложены только способы расчета фундаментов в обычных грунтах [12]. Вопросы расчета фундаментов в просадочных грунтах в районах вечной мерзлоты и районах, подверженных землетрясениям, являются темой специального исследования, поэтому в пособии не рассматриваются.
В настоящее время в качестве фундаментов применяются легкие железобетонные (в некоторых случаях металлические) подножники, которые не могут уравновесить собственным весом вырывающие нагрузки, передающиеся от установленных на них опор, так как вырывающая нагрузка, действующая на современный подножник, в пять раз больше, чем собственный вес подножника. Поэтому конструктивно они выполняются так, чтобы включить в работу сопротивление грунта. Помимо подножников применяют различного рода сваи, которые должны воспринимать как сжимающие, так и вырывающие нагрузки. Для опор с оттяжками используют анкерные плиты.
Опираясь на вышеизложенное, можно сказать, что расчет фундаментов сводится к решению трех задач:

  1. расчет оснований грибовидных подножников при действии одной сжимающей силы или совместно с горизонтальной силой;
  2. расчет узких фундаментов на опрокидывание горизонтальными силами и моментами, действующими в вертикальных плоскостях;
  3. расчет анкерных плит для оттяжек при действии одной нормальной вырывающей силы, приложенной центрально или нормальной вырывающей силы, приложенной совместно с горизонтальной. Для расчета любого вида фундамента используется метод предельных состояний, согласно которому расчет фундаментов опор производится по деформациям и устойчивости (несущей способности).

Расчет по деформациям. По деформациям рассчитываются основания вдавливаемых и вырываемых фундаментов, а также фундаменты одностоечных и узкобазовых опор. Условие расчета по деформациям сводится к неравенству:
S < Sп, (2.68)
где S - деформация, определенная расчетом;
S п - предельно допустимая деформация.
В зависимости от типа фундамента по методу предельных состояний проверяются следующие виды деформаций:

  1. вертикальные осадки отдельных блоков фундаментов при действии сжимающих нагрузок - Δ у, см;
  2. средняя осадка - Δ, см;
  3. углы наклона (крен) фундамента под действием нагрузок, вызывающих опрокидывание - βφ, радиан;
  4. углы поворота одностоечных свободностоящих железобетонных опор, определяемые деформациями грунта - β0, радиан.


Значения предельных деформаций фундаментов опор воздушных линий электропередачи приведены в [Приложении 2, табл. 2.6].
Расчет по деформациям производится при действии нормативных нагрузок, за исключением расчета гибких одностоечных опор, для которых расчет производится при действии расчетных нагрузок.
Расчет по устойчивости (несущей способности). Расчет фундаментов по устойчивости выполняется при действии расчетных нагрузок по условию:
(2.69)
где N - расчетная нагрузка на основание, даН;
Ф - несущая способность основания, определенная расчетом; k н - коэффициент надежности, принимаемый по [табл. 2.7, Приложения 2].
Технические характеристики фундаментов и анкерных плит для крепления оттяжек приведены в [6, стр. 20-28, табл. 1.16-1.24].

К свободностоящим одностоечным одноствольным опорам относятся:

  1. железобетонные опоры для линий напряжением до 220 кВ включительно;
  2. одностоечные деревянные опоры;
  3. железобетонные портальные опоры с внутренними связями для линий 330 кВ.

Закрепление стойки в ненарушенном грунте

Стойка опоры устанавливается механизированным способом в котлованы, диаметр которых на 5-7 см превышает диаметр стойки (рис. 2.72). Для усиления закрепления могут быть установлены один или два железобетонных бруса-ригеля в верхней или нижней части стойки в зависимости от структуры грунта.
I

Рис. 2.72. Закрепление стойки в ненарушенном грунте

Условием расчета по деформациям является неравенство:
βο^=βн, (282)
где βн = 0,01 радиан - нормативный угол отклонения опоры [Приложение 2, табл. 2.6].
Для расчета закрепления одностоечных свободностоящих опор по деформациям необходимо определить угол поворота стойки в грунте β0
(параграф 2.11.1). Угол поворота вычисляется при действии расчетных нагрузок. Схема для расчета приведена на рис. 2.73.


Рис. 2.73. Схема для расчета угла поворота β 0 На рис. 2.73: цифры 1 и 2 - связи, с помощью которых передаётся давление на грунт;
Q - равнодействующая горизонтальная сила, даН-10 ;
Н - высота приложения силы Q, м; h - высота заглубления стойки опоры, м.
Для расчета угла поворота получены следующие формулы: случай заделки стойки без ригелей:
(2.83)
случай заделки стойки с ригелями:
(2.84)
где ν, vв, vн - безразмерные коэффициенты, определяемые по графику (рис. 2.74) в функции соотношения ширины (диаметра) стойки к высоте ее заглубления, то есть b/h;
E - модуль деформации, сниженный на 20% от величины, представленной в [Приложении 2 табл. 2.10], даН-10 /м ;
α - безразмерная величина, определяемая как отношение H/h .


Рис. 2.74. График для определения безразмерных коэффициентов ν
Условие расчета закрепления стойки по прочности (общей устойчивости) определяется неравенством:
Формулу (2.86) составляют как величины, имеющие физическую размерность, так и безразмерные величины.
Величины, имеющие физическую размерность:

h - высота опоры, м [6, стр. 30-37, табл. 1.25-1.31]; b = b0*код - расчетная ширина опоры, мм; b0 - действительная ширина стойки, принимаемая по [6, стр. 28, табл. 1.24]; код =
коэффициент одиночности, учитывающий с помощью величины Сод трение по боковым поверхностям призмы. Величина Сод принимается по [Приложению 2, табл. 2.19].
2) A, A1 - давление грунта на верхний и нижний ригели, соответственно. Если опора устанавливается без ригелей, то величины A и A1 равны нулю.
Безразмерные величины:

Особое внимание уделяют величине Θ - глубине центра поворота стойки опоры. Это значение допускается определять по формуле:
(2.87)
где

Расчетная высота H, на которой приложена сила Q, находится по формуле:
(2.90)

буду краток.
надо расчетать свайный фундамент под ЛЭП в Хаты-Мансийске, в основание сложено песками средней и мелкой крупности, уровень ГВ 0,5-1,8м от поверхности.
все банально, ни когда не приходилось вести расчет фундаментов под ЛЭП, поэтому даже не могу собрать нагрузки, точнее могу, но боюсь что-нибудь упустить. переходы длиной до 500м. электрики считать в какой-то сисоффтовской программе и строили лэп, и даже выдали нагрузки на фундамент, но вот заковырка. непонятные мне и им буквенные обозначения, а точнее непонятен физический смысл величин + хелпа нет (((
к тому же полученные величины мягко говоря пугают, на одно из опор, сжимающая нагрузка, опять же не понятно сжимающая что именно нагрузка, 1000 тонн при повторном пересчете, эта нагрузка увеличилась в 10раз.
так вот как у меня 3 вопроса: как собрать нагрузки, где можно посмотреть расчет и какую программу можно использовать для расчета фундамента лэп

спасибо большое, но аксиомы я пока не забыл
а какую нить более существенную информацию. там, пример расчета)))

Электрики Вам дали задание на проектирование свайных фундаментов под опоры (по серии) ЛЭП. В серии даются нагрузки на фундамент для опоры. В общих данных указывается ветровой район, например, III район по СНиП.
Карты районирования ветровых давлений по СНиП и ПУЭ различны.
Возмите район по ПУЭ. Найдите переводной коэффициент. Умножте на переводнеой коэффициент нагрузки на фундамент. Учтите 20кН на аварийный порыв провода (рядовая опора при аварийном порыве должна быть анкерной, учтите горизонтальную силу и момент). Свайный фундамент расчитывайте по SCAD с учетом горизонтальной нагрузки. Программа выдает несущую способность сваи с учетом выдергивающей нагрузки. Подобный расчет выполняют и другие программы.

В одной из первых серий Ленинградского отделения проектного института "Энергосеть" (я могу ошибиться) была разработана методика расчета фундаментов опрор ВЛ. Все более поздние серии на нее ссылаются. Расчеты по ней очень сложные. (Вероятно, эта методика не для Вашего случая)
Надеюсь, что оказал некую помощь

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

ну нагрузка очевидно на опору. Она же не делится на ноги, она ж цельнометаллическая

А на ноги вы сами делите. Если захотите таракана - будет 6 ног и т.п. Они не знают точно тип опоры, это вы им его подтверждаете.

Вы не можете считать сами без электриков, т.к. у них там гололёд, ветер, обрыв проводов и т.п.
Если ж хотите геморрой, то можно наверное всё учесть. Но получите в итоге наверное то же что и программа.

Вообще обычно программы верифицируют и на предприятии. Вдруг у вас плохая и считает с ошибкой ?
Думаю надо выбить у начальства время на такой расчёт вручную, подтвердить качество так сказать.

в итоге вы получите силы с проводов.
А как они распределяются по опоре скажет вам скад.
Без него даже страшно подумать сколько и как это считать.
Ну или с большим запасом. Полагаю у вас даже типовая опора не пройдёт таким расчётом.
1. однозначно усилия будут разные на все ноги, но стоит ли это учитывать ?
2. так вы опору считаете, а не ноги ? Что за вопросы ? У меня чувство, что вы таким макаром ничего не посчитаете. Тут надо 3д учитывать, а не каждую ногу отдельно считать.

Сразу оговорюсь, что я КМ знаю плохо и опоры несчитал. Это я всё предполагаю.

Если опора ЛЭП имеет имеет четыре точки под свайные фундаменты, то два фундамента работают на вдавливание и два на выдергивание. Количество свай подбирается расчетом таким образом, чтобы их несущая способность была выше рачетных нагрузок на фундамент.
Если Вы сомниваетесь в предоставленных нагрузках на фундамент, то в этом случае необходим ручной счет. Быстрый грубый сбор нагрузок на вертикальный консольный жесткозакрепленный стержень (предполагается знание строительной механики). Момент в заделке стержня деленный на длину базы опоры ЛЭП дает нагрузки (вдавливающие и выдергивающие с учетом веса опоры) на фундамент. Если первая цифра и порядок полученных усилий на фундамент совпали с расчетом по программе, то предоставленным данным можно доверять.
Особо Ваше внимание хочу обратить при использовании ПУЭ. В нем приводятся повышающие коэффициенты, применяемые для районах с отсутствием метеоданных.
Если расчеты сильно разнятся, то в ПУЭ сбор нагрузок очень подробно прописан. В этом случае все надо делать в ручную. Бояться этой работы не надо. Специалистами становяться только через ручной счет и не однократный.
Успехов Вам.

Момент в заделке стержня деленный на длину базы опоры ЛЭП дает нагрузки (вдавливающие и выдергивающие с учетом веса опоры) на фундамент.

может половина длинны базы.
а как же быть с продольными и поперечными усилиями?? или они не значительны по сравнению с моментом ??

Инженер-недоучка на производстве

необходимо применять как можно больше повышающих коэффициентов. Например, коэффициент по нагрузке -1,1;

Маленькая поправка: при расчёте на опрокидывание (соответственно на выдёргивания одной из опор) нагрузку от собственного веса брать с понижающим коэффициентом 0,9 - прим. 1 таблицы 1 СНиП "Нагрузки и воздействия".
Ну а ветровые по-прежнему, с наибольшими повышающими коэффициентами.

Проблема у меня следующая. Больше года уже висит надо мной и я уже решила с ней покончить.
Разбираюсь в расчете опоры ЛЭП. Цель - подбор столбчатых типовых фундаментов под опору.

Считала в программе ЛЭП-2009 и вручную.
В программе все сделала, ввела все климатические данные, геометрию опоры и т.д. - посчитались нагрузки на сжатие, на вырывание. Затем, по ним (по нагрузкам) как-то нужно используя типовой проект подобрать фундамент.
Сразу говорю, что обычный фундамент, где нужно определять площадь подошвы, я знаю, мы это проходили на 4 курсе, но здесь по-другому как-то подбирают фундаменты.

В ручном расчете я дошла до опрокидывающих моментов и тоже не знаю, что с ними да куда. Есть много вариантов у меня, но я не знаю, какой из них верный. Использовала учебник Крюкова, там приведен расчет промежуточной опоры и усилия в элементах, как там подбираются фундаменты, Крюков не написал.

Если, кто сможет посоветовать какую-нибудь литературу, где это объясняется, буду очень рада. Также могу сбросить свои расчеты отсканированные в ЛС, может у кого-то есть свободное время и он может проверить на наличие ошибок, куда уж без них

Здравствуйте Саразан!
Мы с вами коллеги в этом вопросе! Я вот уже неделю тоже пытаюсь посчитать опору ЛЭП. Создал модель в Лире и получил нагрузки на фундамент, вот только с пульсацией никак не могу разобраться!
1.Как вы считали пульсацию, если вручную, то как определяли первую частоту собственных колебаний?
2. На какие режимы нужно считать промежуточные опоры?
С подбором фундаментов я пока не занимался, считаю что это следующая фаза. Пытаюсь правильно собрать нагрузки. Думаю что там можно разобраться. Мне дали несколько альбомов типовых фундаментов под опоры и сказали, что там как то все по графикам подбирается) Если что могу подсказать альбом по которому подбирать, только скажите название вашей опоры.

Как вы в Лире задавали модель? Опору нарисовали по монтажной схеме, а потом жесткость стержням задавали? У меня была такая идея, но как-то решила я не связываться.
и ветровую нагрузку тоже надо прикладывать к опорам, там же. Хотя. может я тоже попробую как-нибудь тоже в Лире посчитать)

1) Я пульсацию не учитывала, у меня опора ниже 40 м - 24,7м
2) Вообще на самый опасный режим рассчитывается.
Можно, наверно и на все попробовать и сравнить. Я считала по учебнику Крюкова, он почему-то показал пример для нормального режима (ветер без гололеда, направленный перпендикулярно оси линии).

Наверно голодед зависит от района строительства, его может быть очень мало, чтоб его учитывать, знаю, что некоторые опытные инженеры с ним вообще не связываются))

Аварийный режим не может быть, по моему мнению, самым опасным, т.к если это обрыв провода, то вес провода не учитывается и давление ветра на провод, если обрыв троса, то аналогично. И к тому же продолжительность действия нагрузок аварийного режима невелика.

Читайте также: