Расчет фундамента на смятие
Обновлено: 10.05.2024
"Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования" (к СНиП 2.09.03), п.3.17. В сдвигодопускающих соединениях сдвигающая сила Q воспринимается за счет сопротивления стержня болта срезу и определяется по формуле.
Про упоры тоже давно известно, с ними все понятно.
Далее: Катюшин В.В. "Здания с каркасами из стальных рам переменного сечения" стр. 264 3-я строчка сверху:"Такие анкерные болты имеют небольшую несущую способность на сдвиг, определяемую прочностью болта (работающего на изгиб, срез и продольную силу от предварительного натяжения) и прочностью бетона в зоне контакта с изгибаемым болтом. "
Вот оооочень бы хотелось знать как определить эту прочность бетона в зоне контакта с изгибаемым болтом.
| При сдвигающих усилиях ставят обычно упоры (см.рис. ниже), которые и воспринимают усилия сдвига базы |
либо к опорной пластине снизу варят упор (уголок там или квадратик).
Вообще, там работает сила трения подошвы опорной пластины о подливку. Упоры ставят в том случае, если ее не достаточно.
P.S. Видимо, я про сдвигонедопускающие пишу
Именно так. Просто посчитать болт на срез и продольную силу от натяжения я могу. Так же я знаю формулу для определения силы смятия бетона, но в этой формуле присутствует площадь передачи нагрузки. Вся сложность в том, что я не могу определить эту площадь, т.к. не знаю на какую принять длину и ширину для площадки взаимодействия фундаментного болта с бетоном фундамента.
А нельзя ли здесь использовать расчет закладных деталей приведенных в нормах для ЖБК? Ведь закладные при сдвиге держатся только на замоноличенных стержнях.
О "примерно вот так" я упомянул еще в первом посту))))) В расчете закладных деталей нет расчета прочности бетона в зоне контакта с изгибаемым болтом, к сожалениею. Зато там есть рачет на выкалывание бетона от воздействия сдвигающей силы Q. Причем, насколько я понял в «AISC Design Guide 01 - Base Plate And Anchor Rod Design 2nd Ed» (из темы на которую в моем первом и в 9-ом посте давалась ссылка) также выполнен расчет на откалывание. Просто в книгах Катюшина, Троицкого, может еще где-то приводятся таблицы со значениями максимальных сдвигающих сил, которые могут быть восприняты анкерными болтами или шпорами, а вот расчета на то, как получились эти цифры не приводится, а только говориться о нем. Дело в том, что расчет на срез для фундаментных болтов показывает цифры в разы больше, чем приведены в таблицах. Следовательно эти значения были получены по другому условию и очевидно, что именно из расчета прочности бетона в области выхода анкерного болта. У меня нет причин не доверять Катюшину или Троицкому, мне просто интересно увидеть бы этот расчет или хотя бы понять гипотезу, на которой этот расчет основан. Еще одна причина моего интереса это п. 3.17. "Пособия по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования", где написано, что мол если хотите воспринимать сдвигающую силу упором на болт, то вот вам формулы и считайте на здоровье. Только вот результат получится иной, не как в таблицах. Кто-то может просто не учесть, что в этом расчете должна бы фигурировать еще и прочность бетона, о которой так здорово умолчали в пособии.
Кто знает в какой литературе можно глянуть мегаформулу, которая отвечает за максимальное усилие, воспринимаемое бетоном от фундаментных болтов, работающих на срез в сдвигодопускающих базах колонн?
Я вообще такую конструкцию не представляю. Вы что будете выпускать из фундамента болты и на них монтировать ж/б колонну, предварительно просверлив в ней отверстия для болтов? Если я правильно понял, то это маразм какой-то, сами выдумайте формулу)
P.S. Бетон хорошо работает на сжатие, а не на срез. Это надо учесть) Срез пусть сталь воспринимает.
Т. к. нижнее основание пирамиды продавливания, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, боковые грани которой направлены под углом к горизонтали, выходит за пределы основания фундамента (см. рис. 8), расчёт на продавливание не производим.
4.6.2.3. Расчёт фундамента по прочности на раскалывание
Проверка фундамента по прочности на раскалывание от действия продольной силы производим из условий п. 2.22 [8]:
при: ;
при : ,
где – коэффициент трения бетона о бетон;
–коэффициент, учитывающий совместную работу фундамента с грунтом;
–расчётное сопротивление бетона класса В20 растяжению, принимается по прил. 1 [14];
–расчётная продольная сила в уровне торца колонны (здесь – коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть фундамента через стенки стакана (не менее );
–коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки; – коэффициент, учитывающий вид материала фундамента;
–продольная сжимающая сила от местной нагрузки; );
–площадь вертикального сечения фундамента в плоскости, проходящей по оси стакана, за вычетом площади стакана фундамента, в направлении действия изгибающего момента (см. рис. 9а);
–то же, в направлении, перпендикулярном плоскости действия изгибающего момента (см. рис. 9б).
Т. к. ,
–условие выполняется – раскалывания фундамента не произойдёт.
4.6.4. Расчёт прочности фундамента на смятие
Расчёт прочности фундамента на смятие (местное сжатие) под торцом колонны сводится к проверке условия: ,
–коэффициент при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия;
–фактическая площадь смятия (торца колонны);
Рис. 9 К расчёту на раскалывание
–расчётное сопротивление бетона смятию,
здесь – коэффициент для бетона класса ниже В25;
–расчётное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 сжатию;
–коэффициент, учитывающий повышение несущей способности бетона при местном сжатии (для класса выше В7.5), не более ;
–расчётная площадь смятия (подколонника);
.
Тогда – условие выполняется, смятия бетона под колонной не происходит – ниже стакана сетки косвенного армирования не устанавливаются.
4.6.5. Расчёт прочности фундамента по поперечной силе
Расчёт прочности фундамента по поперечной силе заключается в проверке прочности рабочей высоты нижней части ступени по наклонному сечению на восприятие поперечной силы одним бетоном, исходя из условия:
,
где ;
–вылет нижней ступени фундамента;
–длина проекции рассматриваемого наклонного сечения;
, и – см. п. 4.4.2.
Правая часть неравенства принимается не менее
и не более . Все условия выполняются.
–условие выполняется, прочность нижней ступени по поперечной силе обеспечена.
4.6.6. Определение площади сечения арматуры плитной части фундамента
Площадь сечения рабочей арматуры плитной части фундамента определяется из расчёта на изгиб консольных выступов вдоль сторон фундамента и в сечениях, проходящих по граням колонны и подколонника и по граням ступеней фундамента.
Расчёт выполняется в следующей последовательности.
1. В сечениях I-I, II-II определяем изгибающие моменты.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
,
где – ширина подошвы фундамента;
Рис. 10 Расчётные сечения плитной части
,
где – длина подошвы фундамента;
Для сечения II-II:
,
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента, от реактивного отпора грунта:
;
Для сечения II-II:
.
2. В тех же сечениях определяем требуемую площадь сечения рабочей арматуры в плитной части фундамента.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
Для сечения II-II:
.
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента:
;
Для сечения II-II:
,
где и – расчётная рабочая высота фундамента соответственно в сечениях I-I и II-II;
, – изгибающие моменты соответственно в сечениях I-I и II-II;
–расчётное сопротивление арматуры класса А-II растяжению, определяется по прил. 5 [14].
3. Из двух значений и в соответствующем направлении выбираем большее, по которому производим подбор диаметра и количество стержней. Для этого задаёмся шагом стержней . Количество стержней больше числа шагов на 1. Деля на число стержней, получаем требуемую площадь одного стержня, по которой, используя сортамент арматуры прил. 6 [14], подбираем окончательный диаметр одного стержня.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
, принимаем количество стержней . Тогда .
Т. к. по конструктивным требованиям при минимальный диаметр рабочей арматуры , принимаем диаметр одного стержня = (). Окончательно принимаем 16 10.
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента:
, количество стержней принимаем . Тогда .
Т. к. по конструктивным требованиям при минимальный диаметр рабочей арматуры , принимаем диаметр одного стержня = (). Окончательно принимаем 8 10.
Рис. 11 Арматурная сетка С-1; схема армирования подошвы фундамента
. к. размеры подошвы фундамента , подошва армируется одной арматурной сеткой с рабочей арматурой в двух направлениях (см. рис. 11).
При местном сжатии прочность бетона выше, чем обычно. Повышение прочности бетона зависит:
- от схемы приложения нагрузки;
- от наличия косвенного армирования в месте локального приложения силы.
Проявление увеличения прочности в месте локального приложения силы встречается:
- при опирании колонны на фундамент;
- при опирании колонны на колонну;
- при опирании балок на стены;
- при опирании колонн или других элементов на опорные плиты (плиты перекрытия, фундаментные плиты).
Расчет прочности элементов на местное сжатие (смятие):
а) элементы без косвенного армирования:
где ψ – коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки; при равномерно распределенной нагрузке ψ = 1, при неравномерном (под концами балок, прогонов, перемычек) ψ = 0,75;
Rb,loc – расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле: , где α – зависит от класса бетона, , Aloc1 – площадь смятия, Aloc2 – расчетная площадь смятия, включает участок, симметричный по отношению к площади смятия (схемы для определения Aloc2 приведены в СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»).
б) элементы с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток:
где Rb,red – приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемое по формуле: , где Rs,xy – расчетное сопротивление арматуры сеток, МПа; φ – коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле: , где ; - коэффициент косвенного армирования сетками, где - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (в осях крайних стержней) в одном направлении; - то же, в другом направлении; , но не более 3,5, Aloc1 – площадь смятия, Aloc2 – расчетная площадь смятия, включает участок, симметричный по отношению к площади смятия; φs – коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирваония в зоне местного сжатия, зависит от схемы приложения местной нагрузки.
2. Продавливание.
Расчет на продавливание производят для следующих конструкций:
- плиты при локальном приложении нагрузки;
- фундаменты под колонны;
Продавливание может возникнуть в конструкциях, когда к ним приложена нагрузка на ограниченной площади. Продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, грани которой наклонены под углом 45 0 (рис.50). Продавливанию сопротивляется бетон, работающий на срез с расчетным сопротивлением, равным Rbt. Очевидно, что чем выше класс бетона и чем больше площадь боковой поверхности пирамиды, тем выше сопротивление продавливанию.
Условие прочности:
где F – продавливающая сила (принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию по плоскости расположения растянутой арматуры); α – коэффициент, зависящий от вида бетона (для тяжелого бетона α = 1); um – среднеарифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.
Если условие прочности не соблюдается, а увеличить Rbt или h0 нет возможности, то устанавливают хомуты, нормальные к плоскости плиты, а расчет производят из условия:
, но не более 2Fb,
где , Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле , где Rsw = 175 МПа независимо от класса стали.
4.11. Расчет сечений при смятии (местном сжатии) следует производить на нагрузки, приложенные к части площади сечения (при опирании на кладку ферм, балок, прогонов, перемычек, панелей перекрытий, колонн и др.).
Несущая способность кладки при смятии определяется с учетом характера распределения давления по площади смятия.
Расчет на смятие следует производить с учетом возможного опирания конструктивных элементов (балок, лестничных маршей и др.) в процессе возведения здания на свежую или оттаивающую зимнюю кладку.
4.12. Расчет сечений при смятии производится по указаниям и формулам пп. [4.13-4.17]. Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приведены в пп. [6.40- 6.43].
Кроме расчета на смятие опорные узлы должны быть рассчитаны также на центральное сжатие по указаниям пп. [6.44 и 6.45].
4.13. При необходимости повышения несущей способности опорного участка кладки при смятии могут применяться следующие конструктивные мероприятия:
а) сетчатое армирование опорного участка кладки, см. пп. [4.30 и 4.31], а также пп. 5.12-5.17;
б) опорные распределительные плиты;
в) распределительные пояса при покрытиях больших пролетов, особенно в зданиях с массовым скоплением людей (кинотеатры, залы клубов, спортзалы и т. п.);
г) устройство пилястр;
д) комплексные конструкции (железобетонные элементы, забетонированные в кирпичную или каменную кладку);
е) выполнение из полнотелого кирпича верхних 4-5 рядов кладки в местах опирания элементов на кладку.
4.14. При местных краевых нагрузках, превышающих 80 % расчетной несущей способности кладки при смятии, следует под элементом, создающим местную нагрузку, усиливать кладку сетчатым армированием. Сетки должны иметь ячейки размером не более 100´100 мм и диаметр стержней не менее 3 мм.
В местах приложения местных нагрузок, в случаях, когда усиление кладки сетчатым армированием является недостаточным, следует предусматривать укладку распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 14 см, армированных по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5% в каждом направлении.
При краевом опорном давлении однопролетных балок, прогонов, ферм и т. п. более 100 кН укладка опорных распределительных плит (или поясов) является обязательной также и в том случае, если это не требуется по расчету. При таких нагрузках толщину распределительных плит следует принимать не менее 22 см.
4.15. Расчет кладки на смятие под опорами свободно лежащих изгибаемых элементов (балок, прогонов и т. п.), см. п. [4.17], производится в зависимости от фактической длины опоры а1, и полезной длины а0, черт. 2. Эпюра напряжений под концом балки принимается по трапеции (при а10) или по треугольнику (при а1³а0). Допускается также приближенно принимать треугольную эпюру с основанием а0=а1, если длина опорного конца балки меньше ее высоты.
Черт. 2. Распределение напряжений под концом балки
а - эпюра напряжений - трапеция (а10);
Полезная длина опоры определяется по формуле
Краевые напряжения при эпюре в виде в виде трапеции:
при эпюре в виде треугольника:
В формулах (13)-(18):
а0 - полезная длина опоры;
Q - опорная реакция балки;
b - ширина опорного участка балки, плиты настила или распределительной плиты под концом балки;
а1 - длина опоры балки;
с - коэффициент постели при смятии кладки под концом балки;
a - угол наклона оси балки на опоре.
Коэффициент постели с определяется по формулам:
для затвердевшей кладки
где Ru - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле [3] п. [3.20];
для свежей кладки
Ru1 - временное сопротивление сжатию кладки на растворе марки 2.
При определении tga принимается, что балка опирается на шарнир, расположенный посередине опорною конца. При неразрезных балках промежуточные опоры принимаются расположенными по оси соответствующих столбов или стен.
Для свободно лежащих балок при равномерной нагрузке
где l - пролет балки;
EI - жесткость балки.
Для других нагрузок углы поворота см. в табл. 8.1.2 «Справочника проектировщика», т. 1 (расчетно-теоретический). - М.: Стройиздат, 1972.
В п. [4.13, формула (17)] величины коэффициента полноты эпюры давления и площади Ас при эпюре напряжений под концом балки в виде трапеции определяются до формулам:
При треугольной эпюре напряжений:
Если по расчету несущая способность опорного участка при свежей кладке недостаточна, рекомендуется установка временных стоек, поддерживающих концы балок.
4.16. При загружении кладки на смятие в двух направлениях учет ее работы производится путем перемножения коэффициентов полноты эпюр напряжений, см. п. [4.13].
Для нахождения формы распределения величины местных сжимающих напряжений под опорой перемычки в поперечном направлении определяется полезная ширина опоры b0 из условия равенства нулю суммы моментов относительно середины ширины опорной площадки перемычки. Тангенс угла поворота перемычки вокруг продольной оси определяется из формулы (13), в которой a0 заменяется на b0 , а b на a1. Коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки определяется из отношения объема эпюры давления к объему smaxAc.
4.17. Расчет кладки на смятие под опорами однопролетных балок или настилов с заделанными опорами производится по п. [6.46], при этом величина эксцентриситета е0 определяется по формуле
где М - изгибающий момент в заделке;
Q - опорная реакция балки.
При равномерно распределенной нагрузке на балку или плиту настила
Для других нагрузок величины изгибающих моментов в заделке см. в табл. 8.1.2 «Справочника проектировщика».
4.18. При расчете сечений кладки, расположенных под распределительной плитой, нагрузка на плиту от установленной на нее балки (фермы и т. п.) без фиксирующей прокладки принимается в виде сосредоточенной силы, равной опорной реакции опирающегося на плиту элемента. Точка приложения силы принимается на расстоянии l/3l1, но не более 7 см от внутреннего края плиты (черт. 3, а).
При наличии прокладки, фиксирующей положение опорного давления, расстояние от точки приложения сосредоточенной силы до внутреннего края прокладки определяется по указаниям настоящего пункта, причем в этом случае l1 - длина прокладки (черт. 3, б).
Распределительная плита должна быть рассчитана на местное сжатие, изгиб и скалывание при действии местной нагрузки, приложенной сверху, и реактивного давления кладки снизу. При расчете распределительной плиты сосредоточенная сила заменяется нагрузкой, равномерно распределенной по площади смятия, имеющей ширину b опорного участка опирающегося на плиту элемента, и длину, равную 2u где u - расстояние от внутреннего края плиты или фиксирующей прокладки до оси нагрузки (см. черт. 3).
Черт. 3. Схема нагрузок и напряжения при расчете опорной плиты
а - опирание балки без фиксирующей прокладки;
б - опирание балки с прокладкой
4.19. Если нагрузка передается на кладку через распределительные устройства (например, через железобетонную или металлическую плиту), то эти устройства в расчетной схеме заменяются поясом кладки или столбом), имеющим размеры в плане те же, что и распределительные устройства с эквивалентной по жесткости высотой, вычисленной по формуле
где Ер - модуль упругости материала распределительного устройства (для железобетонных распределительных устройств Ер = 0,85 Еb, где Еb - начальный модуль упругости бетона);
Ip - момент инерции распределительного устройства;
Е - модуль упругости кладки, принимаемый E=0,5E0;
d - размер распределительного устройства в направлении, перпендикулярном направлению распределения.
4.20. Напряжения в кладке под распределительными устройствами определяются по формулам, приведенным в табл. 6.
В этих формулах s - радиус влияния местной нагрузки, равный
где Н - расстояние от уровня, в котором приложена местная нагрузка, до рассчитываемого сечения.
При расчете сечения под распределительным устройством Н=Н0, а в расположенных ниже сечениях Н=Н0+Н1, где H1 - расстояние от нижней поверхности распределительного устройства до рассчитываемого сечения.
4.21. Если к распределительному устройству приложено несколько сосредоточенных и распределенных местных нагрузок, эпюры напряжений по его подошве могут быть определены как сумма эпюр, соответствующих каждой из этих нагрузок. Распределенные нагрузки могут заменяться несколькими эквивалентными по величине сосредоточенными силами.
4.22. Размеры распределительного устройства (или размеры основания конструкции, создающей местную нагрузку) должны выбираться такими, чтобы выполнялось условие
где x - определяется по формуле [19] п. [4.14];
Ru - по формуле [3] п. [3.20].
Длина распределительной плиты (если она не ограничена размерами сечения кладки) должна быть больше длины опорного конца балки l1, установленной на плиту без фиксирующей прокладки (черт. 4, a). Для определения необходимой длины распределительной плиты l1 принимается, что равнодействующая давления от конца балки на плиту приложена непосредственно на торце балки (черт. 4, б).
| Схема приложения нагрузки и распределения напряжений | Формулы применимы в сечениях, где | Напряжения s0 и si |
 | a1 и a2 > | |
2.  | a | ; |
3.  | a1 | ; ; |
4.  | a1 a2,02 | ; ; a0=1,125a1; |
5.  | a12³s0 , s02 для затвердевшей кладки: u³12 см>H для свежей или оттаявшей кладки: u³24 см³2H Нагрузка q погашает растягивающие напряжения под плитой | ; ; a0=0,15s+0,85a1; s0=0,4a1+0,6s |
6.  | а1 и а2 больше s+b/2 и одновременно b | ; |
7.  | а1 и а2 > s+b/2 и одновременно b>2s | |
8.  | и одновременно b | ; ; |
9.  | и одновременно b | ; |
Примечание: q – нагрузка; d – толщина элемента.
Этим учитывается возможность, например, неравномерной осадки опор. С учетом места расположения равнодействующей этого давления по формулам, приведенным в табл. 6, определяется эпюра давления от распределительной плиты на кладку. При этом величина ординаты эпюры давления s1 (см. черт. 4, б) на краю распределительной плиты, примыкающей к незагруженной части кладки, не должна превышать расчетного сопротивления кладки сжатию R. Если по конструктивным соображениям длина опорной плиты не может быть увеличена, то необходимо увеличить ее ширину.
4.23. В зоне кладки, примыкающей к площади смятия, расположенной на краю стены, а также при установке распределительной плиты, под которой условно принимается равномерная эпюра напряжения, возникают горизонтальные растягивающие усилия. С точностью, достаточной для практических расчетов, эпюра растягивающих напряжений может быть представлена в виде треугольника с максимальной ординатой в уровне приложения местной нагрузки и подошвы плиты, см. черт. 5.
Черт. 4. Расчетная схема узла опирания балки на кладку
а - нагрузка и напряжения при расчете кладки на местное сжатие под опорной плитой; б - нагрузка и напряжения при определении длины опорной плиты
Черт. 5. Распределение растягивающих напряжений в кладке при смятии
а - при отсутствии распределительной плиты; б - при установке распределительной плиты; 1 - распределительная плита; 2 – кладка
Высота растянутой зоны b определяется по формуле
b=a (1,75v 2 -2,75v+1,25), (29)
где а - длина загруженного участка;
l - длина элемента, включающая загруженный участок.
Наибольшая ордината эпюры растягивающих напряжений st,max определяется по формуле
st,max=0,4q/(9,6v 2 - 1,7 v + 1), (30)
где q - величина нагрузки, МПа (кгс/см 2 ), равномерно распределенной по площади местного сжатия.
Величина наибольшей ординаты эпюры растягивающих напряжений неармированной кладки должна удовлетворять условию
где Rtb,u - предел прочности кладки на растяжение при изгибе по перевязанному сечению, равный Rtb,u = kRtb (k=2,25);
Rtb - расчетное сопротивление растяжению при изгибе.
Величины растягивающих напряжений st,max в пределах высоты растянутой зоны b при различных отношениях v = а/l можно определять по табл. 7.
| v =a/l | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 |
| st,max | 0,383q | 0,295q | 0,216q | 0,157q | 0,116q | 0,089q |
| b | 0,770а | 0,580a | 0,430а | 0,310a | 0,230a | 0,180a |
Если условие (31) не удовлетворяется, то горизонтальное усилие st,max (h – толщина стены) должно быть воспринято сетчатой арматурой, уложенной в горизонтальных швах кладки в пределах высоты растянутой зоны b. Длина арматурных сеток должна обеспечивать их достаточную анкеровку. Для этого сетки с одной стороны заводятся в пределы всей площади смятия и на такую же длину в противоположную сторону, при этом длина сеток должна ограничиваться краем стены.
Примечание. При опирании балок и ферм на стены и столбы, изгиб или смещение которых в направлении продольной оси балки ограничены, расчет опор следует производить с учетом температурно-влажностных деформаций этих балок и стен. Для этого расчета могут быть применены указания прил. 11. При необходимости горизонтальные усилия должны быть восприняты арматурой.
4.24. Неразрезные распределительные устройства (например, железобетонные пояса) рассчитываются как балки на упругом основании.
Армирование железобетонных распределительных устройств производится в соответствии со СНиП 2.03.01-84.
4.25. В случае сложных узлов опирания (например, при опирании на стену или столб прогонов, балок и плит в нескольких направлениях, в одном или близких уровнях), расчет которых может быть выполнен лишь ориентировочно, должны применяться конструктивные мероприятия, повышающие надежность опорного узла, приведенные в п. 4.14, или узел должен быть замоноличен.
4.26. При опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т. п. на пилястры следует предусматривать связь распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной по п. [6.42].
Выполнение кладки, расположенной над плитами, следует предусматривать непосредственно после установки плит. Предусматривать установку плит в борозды, оставляемые при кладке стен, не допускается.
4.27. Фиксирующая прокладка должна быть закреплена на поверхности плиты при помощи выпущенных из нее анкеров. Внутренний край прокладки должен отстоять от края опорной плиты не менее чем на 100 мм.
4.28. Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора марки не ниже 50, толщиной не свыше 15 мм; установка этих элементов или же распределительных плит на кладку „насухо" не допускается.
Кладка стен под опорами на высоту не менее 10 рядов должна иметь цепную перевязку во всех рядах как в продольном, так и в поперечном направлении, а кладка столбов или пилястр - цепную или четырехрядную (системы Л.И. Онищика).
Методика разработана eilukha и Tyhig на основании всякого (см. ссылки в файле ексель).
Методика позволяет проверить прочность упора на выкол по бетону и на смятие по бетону. Прочность самого упора по стали проверяется отдельно.
Допущения методики
См. допущения в файле екселя.
У методики существенный практический недостаток. Непонятно, как назначать глубину заделки упора, ведь от неё ничего в методике, по сути, не зависит. При дальнейшем подтверждении этого факта, может удастся значительная экономия на длине упоров при назначении их меньше общепринятой.
Пока предлагаю продолжить назначать длину упоров по серии или по методике харьковского института.
Для грубой оценки необходимой длины упора введён грубый и неточный коэффициент m=0,33 для оценки смятия от нижней эпюры давления упора на бетон. Результатам по смятию от нижней эпюры пока верить не следует, хотя они и показательны.
Исправлена площадь смятия.
Добавлен НДМ по Х. Добавлены сечения болт М30, швеллер 16П, 20П, двутавр 30К1.
Добавлены сечения полая кв. труба 160х5.
Добавлен коэффициент n неравномерности передачи давления сечением упора в горизонтальной плоскости из-за гибкости стенок.
Добавлена кв. труба 160х5 заполненная бетоном. Добавлены текстовые уточнения и комментарии к методике.
Добавлено сечение швеллер 24П. Изменен выбор сечения с написания в текстовом поле на поле списком. Там же выделены словом *нет* отсутствующие сечения.
Добавлен недописанный черновик рукописи статьи на кафедру ж.б.
21.01.2022 Увеличено количество кэ в НДМ с 10х10 до 25х50. Добавлен НДМ по У.
23.01.2022 Исправлены критические ошибки не в запас (5-10%). Выкол дан аналогично Рекомендациям, но уже для П-образного сечения (рядом для справки дано строго по рекомендациям для прямоугольного сечения). Исправлены критерии НДМ для выкола. Исправлен метод НДМ (кроме учёта продолжительности нагрузки, но на результат НДМ для выкола это не влияет). Метод НДМ даёт заниженный результат прочности на выкол на 40% (это разница методов), однако рекомендуется пользоваться НДМ в запас. Любители острых ощущений могут использовать аналогичную устаревшую формулу выкола для П-образного сечения из Рекомендаций (та обоснована нормами и временем).
Далее развитие упирается в отсутствие испытаний. Пока не будет испытаний развития не будет.
Добавлена справка по екселю.
Читайте также: