Расчет фундамента на раскалывание
Обновлено: 20.05.2024
По имеющимся размерам фундамента в плане, глубине заложения, размеру сечения колонн в плане подбирается конструкция фундамента.
Отметка верхнего обреза фундамента назначается на 0,15 м ниже условной отметки пола первого этажа, принимаемой за - 0,0. Высота фундамента дополнительно корректируется условием заделки колонны в стакан.
Глубина заделки колонны в стакан h3 принимается равной hk для центрально нагруженных квадратных фундаментов, а также для прямоугольных внецентренно нагруженных фундаментов с эксцентриситетом , е≤2hk. Для прямоугольных фундаментов с эксцентриситетом еk3≤1.4hk
Глубина заделки колонны в стакан дополнительно должна удовлетворять требованию заделки рабочей арматуры колонны, которая принимается равной:
для колонн прямоугольного сечения с рабочей арматурой класса A-II для проектной марки бетона В15 для бетона класса В15
для колонн с рабочей аркатурой класса А-Ш для бетона класса В15 для класса марки бетона В15
Глубина заделки двухветвевых колонн определяется из условия:
где - расстояние между наружными гранями ветвей колонны (м).
При глубине заделки двухветвевых колонн в фундамент принимается равной 1,2 м.
Под сборные двухветвевые колонны с расстоянием между наружными гранями ветвей колонны рекомендуется выполнять устройство отдельных стаканов под каждую ветвь с заделкой каждой ветви на величину .
Толщина стенок неармированного стакана поверху принимается не менее 0,75 глубины стакана и не менее 200 мм.
Толщина армированной стаканной части принимается по расчету согласно СНиП 2.03.01.-84, но не менее 200 мм.
Зазоры между стенками стакана и колонны должна приниматься равными 75 мм поверху и 50 мм понизу. Бетон для замоноличивания колонны в стакане фундамента принимается класса не менее В15.
Толщина дна стакана принимается по расчету на раскалывание, но не менее 200 мм.
В тех случаях, когда высота фундамента с учетом всех факторов (глубины заложения, отметки верха стакана, глубины стакана, толщины дна стакана) получается большой, то высоту фундамента следует увеличивать за счет подколонника. При этом фундамент по высоте разделяется на плитную часть и подколонник. Если размеры фундамента в плане не превышают соответственно , то фундамент конструируется с повышенной стаканной частью (подколонником). В остальных случаях фундамент выполняется без повышенной стаканной части (рис.3.3).
Рис. 3.3. Схема конструирования фундамента с повышенной стаканной частью (подколонником).
а - жёсткий фундамент; б - фундамент с подколонником.
Требуемая высота отдельно стоящего фундамента или его плитной части для фундаментов с повышенной стаканной частью вычисляется из условия прочности на продавливание по формуле:
а) для прямоугольных фундаментов
б) для квадратных в плане фундаментов
в) для круглых в плане фундаментов
Необходимая высота Н0 ленточных фундаментов устанавливается из условия прочности та срез:
В формулах (3.24) - (3.26) приняты обозначения:
- соответственно меньшая и большая сторона сечения колоны или подколонника ( );
- коэффициент, характеризующий отношение расчетного сопротивления бетона растяжению RР (по табл.13 СНиП 2.03.01.-84), к среднему давлению грунта под подошвой фундамента;
- коэффициент, характеризующий отношение ширины фундамента к меньшей стороне колонны (или подколонника );
- то же, площади фундамента F к площади сечения колонны FК
(или подколонника Fn).
За расчетную высоту фундамента или его плитной части, принимают большее значение, из вычисленных, то формулам (3.24.) - (3.26.) и корректируют его с учетом модульных размеров, кратных 300 мм.
Высоту ступеней рекомендуемся назначать равной 300, 450 и при большей высоте плитной части 600 мм (табл.3.3.). Вынос ступеней фундамента назначается из расчета их прочности на срез ина продавливание, рекомендуемся принимать по табл.З.4.
где - окончательные размеры подошвы фундамента.
- размер колонны (сооружения) понизу, м;
- высота фундамента, м;
- угол распределения напряжений в материале фундамента (или угол жесткости), принимаемый равным 45 0 для железобетонных и неармированных фундаментов при бетоне марки 200 и выше.
Рис. 3.3. Схема работы жесткого и гибкого фундаментов.
Рис. 3.4. Схема расчета фундамента на продавливание.
Если условие (3.27) выполняется, то фундамент является жестким и его армирование выполняется по минимальному проценту армирования (иногда конструктивно). Когда условие (3.27.) не выполняется, то фундамент считается либо фундаментом конечной жесткости, либо гибким, и тогда расчет его конструкции необходимо производить согласно СНиП 2.03.01-84 "Железобетонные конструкции" или по соответствующим учебникам и справочной литературе.
Для ленточных фундаментов вместо условия (3.27) - (3.28.) устанавливают показатель гибкости в продольном и поперечном направлениях, по значениям которого определяют вид фундамента:жесткий, конечной длины или бесконечно длинная полоса.
где - модуль деформации грунта основания, кН/м 2 ;
- полудлина ленточного фундамента (балки), м;
- модуль деформации бетона, кН/м 2 ;
- высота плитной части фундамента или балки, м;
Если - полоса или балка считается абсолютно жесткой и относится к категории жестких полос; при полосу рассчитывают как имеющую конечную жесткость и длину и относят к категории коротких; при - полосу считают бесконечно длинной и относят к категории длинных полос.
Для ленточных фундаментов, загруженных равномерно распределенной нагрузкой (стена здания) пределы имеют другие значения: при фундаменты относятся к категорий жестких полос, а при - к категории длинных полос.
Усилия в конструкциях указанных видов балок (полос) определяется методами Горбунова-Посадова (см. И.И.Горбунов-Посадов., Расчет конструкций на упругом основании M-I953 г.; М-1973 г.). По найденным усилиям фундамент рассчитывается по требованиям СНиП 2.03.01-83.
Показатель гибкости в поперечном направлении определяется по формуле:
где - модуль деформации грунта основания, кН/м 2 ;
- полудлина ленточного фундамента (балки), м;
- модуль деформации бетона, кН/м 2 ;
- полуширина ленточного фундамента;
При балки относятся к абсолютно жестким, и расчитываются только в продольном направлении.
Высота фундамента проверяется из условия прочности его на продавливание по поверхности усеченной пирамиды, верхним основанием которой является нижнее сечение колонны (или сооружения), а грани наклонены под углом жесткости .
Расчет на продавливание центрально и внецентренно нагруженных стаканных фундаментов квадратных и прямоугольных в плане производится на действие расчетной нормальной силы N, действующей в сечении колонны у обреза фундамента.
Проверка фундамента по прочности на действие только нормальной силы N производится:
а) на продавливание фундамента колонной от дна стакана;
б) на раскалывание фундамента колонной.
Проверка фундамента по прочности на продавливание колонной производится от дна стакана (рис. 3.4.) только для монтажных нагрузок по формуле:
где - расчетная нормальная сила в сечении колонны у обреза фундамента;
- рабочая высота дна стакана, принимаемая от дна стакана до плоскости расположения растянутой арматуры;
- размеры меньшей и большей сторон дна стакана;
Проверка фундамента по прочности на раскалывание от действия нормальной силы N производится из условий
где - коэффициент трения бетона по бетону, принимаемый равным 0,75;
k - коэффициент условий работы фундамента в грунте, принимаемый и равным 1,3 ;
- площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях, проходящих по осям сечения колонны, параллельно соответственно сторонам l и b подошвы фундамента за вычетом стакана фундамента (рис. 3.5).
Рис. 3.5. Схема расчета фундамента по прочности на раскалывание
При расчёт ведётся по формуле (3.33).
При по формуле (3.34).
При расчете по формуле (3.33) величина не должна приниматься менее 0,4, а по формуле (3.34) величина не должна быть более 2,5. По результатам расчетов на продавливание и раскалывание принимается большая величина несущей способности фундамента.
Проверка на продавливание и раскалывание не производится при высоте фундамента от подошвы до дна стакана (рис. 3.6), соответствующей
Рис. 3.6. Схема фундамента при проверке на продавливание и раскалывание.
Высота фундамента без стакана (рис.3.7) проверяется из условия прочности его на продавливание по поверхности усеченной пирамиды, верхним основанием которой является нижнее сечение колонны или сооружения, а грани наклонены под углом жесткости
Расчет на продавливание производится из условия
Отсюда необходимая высота
где F0 - площадь многоугольника a, b, c, d, e, g (рис.3.7), определяемая по формуле:
Рис.3.7. Схема фундамента при определении его высоты без стакана из условия прочности на продавливание.
Высота ступеней (рис.3,8) назначаются в зависимости от полной высоты полной части фундамента в соответствии с табл. 3.3.
Высота ступеней плитной части фундамента
| Высота плитной части фундамента h, см | Высота ступени, см | |
| h1 | h2 | h3 |
| - | _ | |
| - | ||
| - | ||
| - |
Вынос нижней ступени фундамента можно определять по табл.3.4. (из условия прочности ступени на срез).
Вынос нижней ступени фундамента С1
| Pг кПа | Вынос ступени С1 при классах бетона | |
| В12,5 | В15 | В20 |
| 2,5 h1 | 2,5 h1 | 2,5 h1 |
| 2,1 h1 | 2,4 h1 | 2,5 h1 |
| 1,9 h1 | 2,1 h1 | 2,5 h1 |
| 1,7 h1 | 1,9 h1 | 2,3 h1 |
| 1,6 h1 | 1,7 h1 | 2,1 h1 |
| 1,5 h1 | 1,6 h1 | 2.0 h1 |
| 1,4 h1 | 1,5 h1 | 1,9 h1 |
Минимальные размеры остальных ступеней в плане определяются после установления выноса нижней ступени С1 пересечениями линии АВ (рис.3.8) с линиями, ограничивающими высоты ступеней.
Рис.3.8. Схема фундамента при определении размеров его ступеней.
3.2.5. Определение сечения арматуры по подошве фундамента
Сечение рабочей арматуры по подошве фундамента определяется, но расчета на изгиб консольного выступа фундамента в сечениях по грани колонны и по граням ступеней фундамента. Изгибающий момент возникает от реактивного давления грунта под подошвой фундамента.
Сечение арматуры параллельной стороне фундамента , в сечении по грани колонны 1-1 (рис.3.9) на 1 м ширины фундамента определяется по формуле
где hо - рабочая высота фундамента;
Rа - расчетное сопротивление арматуры;
М1-1 - изгибающий момент в сечении 1-1, определяется по формуле
По граням ступеней в сечениях 2-2 и 3-3 сечение арматуры на 1 м ширины фундамента и расчетные изгибающие моменты определяется по аналогичным формулам:
Давление на грунт P2 вычисляется по формуле (3.17).
Давление на грунт P3 определяется по формуле:
где К - коэффициент, вычисляемый для сечения 1-1 как для 2-2 а для сечения 3-3 -
Сечение арматуры, параллельной стороне b, в сечении по граням колоны 4-4 на 1 м длины фундамента определяется по формуле
По граням ступеней в сечениях 5-5 и 6-6 Fb и М определяется по формулам:
Давление на грунт Р1 вычисляется по формуле (3.17).
Количество стержней и их диаметр определяется из условия принимаемого расстояния между стержнями.
Т. к. нижнее основание пирамиды продавливания, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, боковые грани которой направлены под углом к горизонтали, выходит за пределы основания фундамента (см. рис. 8), расчёт на продавливание не производим.
4.6.2.3. Расчёт фундамента по прочности на раскалывание
Проверка фундамента по прочности на раскалывание от действия продольной силы производим из условий п. 2.22 [8]:
при: ;
при : ,
где – коэффициент трения бетона о бетон;
–коэффициент, учитывающий совместную работу фундамента с грунтом;
–расчётное сопротивление бетона класса В20 растяжению, принимается по прил. 1 [14];
–расчётная продольная сила в уровне торца колонны (здесь – коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть фундамента через стенки стакана (не менее );
–коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки; – коэффициент, учитывающий вид материала фундамента;
–продольная сжимающая сила от местной нагрузки; );
–площадь вертикального сечения фундамента в плоскости, проходящей по оси стакана, за вычетом площади стакана фундамента, в направлении действия изгибающего момента (см. рис. 9а);
–то же, в направлении, перпендикулярном плоскости действия изгибающего момента (см. рис. 9б).
Т. к. ,
–условие выполняется – раскалывания фундамента не произойдёт.
4.6.4. Расчёт прочности фундамента на смятие
Расчёт прочности фундамента на смятие (местное сжатие) под торцом колонны сводится к проверке условия: ,
–коэффициент при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия;
–фактическая площадь смятия (торца колонны);
Рис. 9 К расчёту на раскалывание
–расчётное сопротивление бетона смятию,
здесь – коэффициент для бетона класса ниже В25;
–расчётное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 сжатию;
–коэффициент, учитывающий повышение несущей способности бетона при местном сжатии (для класса выше В7.5), не более ;
–расчётная площадь смятия (подколонника);
.
Тогда – условие выполняется, смятия бетона под колонной не происходит – ниже стакана сетки косвенного армирования не устанавливаются.
4.6.5. Расчёт прочности фундамента по поперечной силе
Расчёт прочности фундамента по поперечной силе заключается в проверке прочности рабочей высоты нижней части ступени по наклонному сечению на восприятие поперечной силы одним бетоном, исходя из условия:
,
где ;
–вылет нижней ступени фундамента;
–длина проекции рассматриваемого наклонного сечения;
, и – см. п. 4.4.2.
Правая часть неравенства принимается не менее
и не более . Все условия выполняются.
–условие выполняется, прочность нижней ступени по поперечной силе обеспечена.
4.6.6. Определение площади сечения арматуры плитной части фундамента
Площадь сечения рабочей арматуры плитной части фундамента определяется из расчёта на изгиб консольных выступов вдоль сторон фундамента и в сечениях, проходящих по граням колонны и подколонника и по граням ступеней фундамента.
Расчёт выполняется в следующей последовательности.
1. В сечениях I-I, II-II определяем изгибающие моменты.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
,
где – ширина подошвы фундамента;
Рис. 10 Расчётные сечения плитной части
,
где – длина подошвы фундамента;
Для сечения II-II:
,
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента, от реактивного отпора грунта:
;
Для сечения II-II:
.
2. В тех же сечениях определяем требуемую площадь сечения рабочей арматуры в плитной части фундамента.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
Для сечения II-II:
.
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента:
;
Для сечения II-II:
,
где и – расчётная рабочая высота фундамента соответственно в сечениях I-I и II-II;
, – изгибающие моменты соответственно в сечениях I-I и II-II;
–расчётное сопротивление арматуры класса А-II растяжению, определяется по прил. 5 [14].
3. Из двух значений и в соответствующем направлении выбираем большее, по которому производим подбор диаметра и количество стержней. Для этого задаёмся шагом стержней . Количество стержней больше числа шагов на 1. Деля на число стержней, получаем требуемую площадь одного стержня, по которой, используя сортамент арматуры прил. 6 [14], подбираем окончательный диаметр одного стержня.
В плоскости действия момента – в направлении большей стороны:
, принимаем количество стержней . Тогда .
Т. к. по конструктивным требованиям при минимальный диаметр рабочей арматуры , принимаем диаметр одного стержня = (). Окончательно принимаем 16 10.
В направлении, перпендикулярном плоскости действия момента:
, количество стержней принимаем . Тогда .
Т. к. по конструктивным требованиям при минимальный диаметр рабочей арматуры , принимаем диаметр одного стержня = (). Окончательно принимаем 8 10.
Рис. 11 Арматурная сетка С-1; схема армирования подошвы фундамента
. к. размеры подошвы фундамента , подошва армируется одной арматурной сеткой с рабочей арматурой в двух направлениях (см. рис. 11).
где Al и Ab – площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях, проходящих по оси колонны параллельно сторонам l и b подошвы фундамента, за вычетом площади стакана (рисунок 7.3).
 | |
| 943 × 841 пикс. Открыть в новом окне | |
Расчет фундамента на местное сжатие
Расчет нормальных сечений плитной части фундамента
7.1.26 Нормальные сечения плитной части фундамента по граням колонны (подколонника) и по граням ступеней проверяются на действие момента от отпора грунта, определенного как для консоли вылетом с по формуле
 | |
| 221 × 35 пикс. Открыть в новом окне | |
где ркр – краевое давление грунта, определенное без учета веса фундамента и грунта на его уступах, т. е. при mtd = 0;
Где (7.6)
Расчет подколонника и его стаканной части
7.1.27 Расчет продольной арматуры железобетонного подколонника производится по СП 63.13330 на внецентренное сжатие коробчатого сечения стаканной части в плоскости заделанного торца колонны (по линии разреза 1-1 рисунка 7.4) и на внецентренное сжатие прямоугольного сечения подколонника в сечении II–II (рисунок 7.4).
В железобетонных внецентренно сжатых подколонниках площадь сечения арматуры с каждой стороны (А и А') должна быть не менее 0,05 % площади поперечного сечения подколонника.
7.1.28 В железобетонных подколонниках, где по расчету сжатая арматура не требуется, а число растянутой арматуры не превышает 0,3%, допускается не устанавливать продольную и поперечную арматуру по граням, параллельным плоскости изгиба. При этом армирование по граням, перпендикулярным к плоскости изгиба, производится сварными каркасами и сетками с толщиной защитного слоя бетона не менее диаметра продольной арматуры (рисунок 7.5, б).
7.1.29 В бетонных подколонниках, если в сечении возникают растягивающие или сжимающие напряжения менее 1 МПа при наибольших сжимающих напряжениях более 0,8 Rnp (напряжения определяются как для упругого тела), должно быть предусмотрено конструктивное армирование не менее 0,025% площади поперечного сечения подколонника. В иных случаях конструктивную арматуру допускается не предусматривать.
где Al и Ab – площади вертикальных сечений фундамента в плоскостях, проходящих по оси колонны параллельно сторонам l и b подошвы фундамента соответственно, за вычетом площади стакана (рисунок 7.4).
 | |
| 875 × 787 пикс. Открыть в новом окне | |
Расчет фундамента на местное сжатие
Расчет стаканной части подколонника
7.2.23 Расчет продольной арматуры железобетонного подколонника производится в соответствии с разделом 8 СП 63.13330.2012 на внецентренное сжатие коробчатого сечения стаканной части в плоскости заделанного торца колонны (сечение I–I рисунка 7.5) и на внецентренное сжатие прямоугольного сечения подколонника в сечении II–II (рисунок 7.5).
В железобетонных внецентренно сжатых подколонниках площадь сечения арматуры с каждой стороны (А и А') должна быть не менее 0,05 % площади поперечного сечения подколонника.
Минимальный процент содержания арматуры А и А' во внецентренно сжатых подколонниках, несущая способность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50 %, независимо от гибкости принимается равным 0,05 %.
 | |
| 558 × 1003 пикс. Открыть в новом окне | |
7.2.24 В фундаментах стаканного типа стенки стаканной части подколонника допускается не армировать при их толщине по верху более 200 мм и более 0,75 высоты верхней ступени (при глубине стакана большей, чем высота подколонника) или 0,75 глубины стакана (при глубине стакана меньшей, чем высота подколонника). При несоблюдении этих условий стенки стаканов следует армировать поперечной арматурой в соответствии с расчетом.
7.2.25 Стаканная часть подколонника рассчитывается как изгибаемый элемент коробчатого сечения на уровне торца колонны при действии момента, равного
при  | |
| 323 × 46 пикс. Открыть в новом окне | |
При одинаковых диаметрах поперечной арматуры и одинаковой марке стали площадь сечения поперечной рабочей арматуры каждой сварной сетки равна
При (7.5)
при  | |
| 205 × 68 пикс. Открыть в новом окне | |
В случае заглубления стакана в плитную часть фундамента сечение поперечной рабочей арматуры сеток так же определяется по формулам (7.5), (7.6); сетки поперечного армирования устанавливаются в пределах подколонника.
В случае действия нормальной силы в пределах ядра сечения поперечное армирование подколонника назначается конструктивно.
Конструирование фундаментов
7.2.26 Армирование подошвы отдельных фундаментов рекомендуется осуществлять сварными сетками. Расстояние между осями стержней сеток рекомендуется принимать от 150 до 300 мм, но не более указанного в 10.3.8 СП 63.13330.2012.
Диаметр рабочих стержней, укладываемых вдоль стороны фундамента размером 3 м и менее, должен быть не менее 10 мм; диаметр рабочих стержней, укладываемых вдоль стороны размером более 3 м, – не менее 12 мм.
Арматурные сетки должны быть сварены во всех точках пересечения стержней. Допускается часть пересечений связывать проволокой при условии обязательной сварки всех точек пересечения в двух крайних рядах по периметру сеток.
7.2.27 Подошвы фундаментов рекомендуется армировать сварными сетками шириной не более 3000 мм, укладываемыми в двух плоскостях таким образом, чтобы рабочая арматура верхних и нижних сеток проходила в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Сетки в каждой плоскости укладываются рядом друг с другом без нахлестки (рисунок 7.6).
При возможности изготовления и транспортировании сеток больших размеров с требуемым диаметром допускается армировать подошвы фундаментов цельными сетками.
 | |
| 493 × 230 пикс. Открыть в новом окне | |
7.2.28 Подколонники фундаментов, если это необходимо по расчету, должны армироваться продольной и поперечной арматурой по принципу армирования колонн.
7.2.29 Армирование подколонников рекомендуется осуществлять пространственными самонесущими каркасами, собираемыми из плоских сеток.
Поперечное армирование стенок стакана следует выполнять в виде сварных плоских сеток с расположением стержней у наружных и внутренних поверхностей стенок.
Диаметр стержней сеток следует принимать по расчету, но не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольных стержней подколонника. Расстояние между сетками следует назначать не более четверти глубины стакана и не более 200 мм.
Подколонник ниже дна стакана армируется по общему принципу армирования подколонников. Продольная рабочая арматура подколонника, устанавливаемая по расчету, должна проходить внутри ячеек сеток поперечного армирования.
7.2.31 В случае, если требуемые по расчету подошвы фундаментов соседних колонн близко подходят друг к другу, применяют ленточные фундаменты под рядами колонн в виде отдельных или перекрестных лент (рисунок 7.7). Ленточные фундаменты также применяют при неоднородных грунтах или резко различных нагрузках, поскольку они выравнивают осадки основания. Фундаменты под колонны связевых панелей часто делают ленточными, поскольку такие фундаменты увеличивают жесткость основания панели, что существенно уменьшает деформативность всего каркаса. Еще больше можно увеличить жесткость основания связевой панели, распространив ленточный фундамент на соседние с панелью колонны (рисунок 7.8).
При стаканном сопряжении колонны с фундаментом производится проверка прочности фундамента на раскалывание по формуле:
где – коэффициент трения бетона по бетону, ;
– коэффициент условий работы фундамента в грунте, ;
– площадь вертикального сечения фундамента по оси колонны за вычетом площади стакана;
Прочность на раскалывание обеспечена.
Проверка прочности нижней ступени
Ступени фундамента работают как консоли, загруженные реактивным давлением грунта. Так как фундамент не имеет поперечной арматуры, максимальный вынос нижней ступени проверяем на прочность по наклонному сечению из условия восприятия бетоном всей поперечной силы от отпора грунта (рисунок 12).
Рисунок 12 – Проверка прочности нижней ступени на действие поперечной силы
Прочность обеспечена, если выполняется условие:
где – поперечная сила от отпора грунта:
Здесь – величина выноса нижней ступени, ;
– длина проекции наклонной трещины, , пусть ;
– ширина подошвы фундамента, ;
– наибольшая поперечная сила. Которую может воспринять бетон нижней ступени:
где ;
– рабочая высота нижней ступени.
Определим периметр вышележащей (второй) ступени: . Так как , то расчет нижней ступени на продавливание не производится, выполняется только расчёт на действие поперечной силы.
Принятые размеры фундамента удовлетворяют.
Расчет арматуры
Рабочая арматура подошвы фундамента определяется по изгибающим моментам, вычисленным как для консольной балки, заделанной в плоскости грани колонны или боковых граней ступени.
Рисунок 13 – Принятое поперечное сечение фундамента
Величины изгибающих моментов для сечений определяем по формулам:
Приняв плечо внутренней пары сил , требуемую площадь арматуры определяем по формулам:
Из трех значений требуемой площади к конструированию фундамента принимаем наибольшую площадь арматуры: .
Фундамент – квадратный в плане, поэтому в каждом из двух направлений принимаем , класс арматуры S500, . Диаметр арматурных стержней должен быть не менее 10 мм, шаг стержней – не более 200 мм.
При принятых размерах фундамента и армировании проверим прочность дна стакана на продавливание.
Рабочая высота дна стакана:
Длина критического периметра:
Площадь внутри расчетного критического периметра:
Погонная поперечная сила:
Расчетный коэффициент армирования и коэффициент равны:
Допускаемая расчетная поперечная сила:
.
Читайте также: