Прочность и трещиностойкость стеновых панелей зданий
Обновлено: 01.05.2024
КРУПНОПАНЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ
Large-panel construction systems. Design rules
Предисловие
Сведения о своде правил
1 ИСПОЛНИТЕЛЬ - АО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им.А.А.Гвоздева
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство"
3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)
6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет
Изменение N 1 внесено изготовителем базы данных
Введение
Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в федеральных законах от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", и содержит требования к расчету и проектированию конструктивных систем крупнопанельных жилых зданий.
Свод правил разработан авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им.А.А.Гвоздева (руководитель работы - канд. техн. наук С.А.Зенин; канд. техн. наук Р.Ш.Шарипов, инж. О.В.Кудинов) при участии ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко (канд. техн. наук А.В.Грановский), АО МНИИТЭП (инженеры Г.И.Шапиро, А.В.Смирнов), АО "ЦНИИЭПЖилища" (канд. техн. наук В.П.Блажко) и ООО "Техрекон" (инж. А.Г.Шапиро).
Изменение N 1 разработано авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им.А.А.Гвоздева (руководитель работы - канд. техн. наук С.А.Зенин; канд. техн. наук Р.Ш.Шарипов, О.В.Кудинов) при участии ООО "Техрекон" (Г.И.Шапиро, А.Г.Шапиро).
1 Область применения
Настоящий свод правил устанавливает общие требования к расчету и проектированию конструктивных систем крупнопанельных жилых зданий.
Настоящий свод правил распространяется на крупнопанельные здания из сборных бетонных и железобетонных элементов высотой не более 75 м.
Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование крупнопанельных зданий в районах с сейсмической активностью более 6 баллов.
2 Нормативные ссылки
В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:
ГОСТ 2850-95 Картон асбестовый. Технические условия
ГОСТ 5264-80 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные. Технические условия
ГОСТ 8829-2018 Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости
ГОСТ 13015-2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения
ГОСТ 25192-2012 Бетоны. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения
ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия
ГОСТ 31357-2007 Смеси сухие строительные на цементном вяжущем. Общие технические условия
ГОСТ Р 54923-2012 Композитные гибкие связи для многослойных ограждающих конструкций. Технические условия
СП 2.13130.2020 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты
СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* "Основания зданий и сооружений" (с изменениями N 1, N 2, N 3)
СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2)
СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий" (с изменением N 1)
СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменением N 1)
СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменениями N 1, N 3)
СП 130.13330.2018 "СНиП 3.09.01-85 Производство сборных железобетонных конструкций и изделий"
СП 131.13330.2018 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология"
СП 296.1325800.2017 Здания и сооружения. Особые воздействия (с изменением N 1)
СП 337.1325800.2017 Конструкции железобетонные сборно-монолитные. Правила проектирования
СП 385.1325800.2018 Защита зданий и сооружений от прогрессирующего обрушения. Правила проектирования. Основные положения (с изменением N 1)
СП 468.1325800.2019 Бетонные и железобетонные конструкции. Правила обеспечения огнестойкости и огнесохранности
Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.
3 Термины и определения
В настоящем своде правил применены термины, приведенные в СП 63.13330, а также следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 жесткость: Способность конструктивных элементов сопротивляться деформированию при внешнем воздействии. Основной характеристикой жесткости является коэффициент жесткости, равный силовому воздействию, вызывающему единичное перемещение.
3.2 конструктивная система здания: Совокупность взаимосвязанных конструкций здания, обеспечивающих его прочность, жесткость и устойчивость на стадии возведения и стадии эксплуатации при действии всех расчетных нагрузок и воздействий.
3.3 крупнопанельное здание: Здание, состоящее из крупных сборных панелей (высотой на этаж) и перекрытий из сборных плит.
3.4 податливость: Величина, обратная жесткости. Основной характеристикой податливости является коэффициент податливости, равный перемещению, вызванному единичным силовым воздействием.
3.5 панель: Плоскостной сборный элемент заводского изготовления из бетона или железобетона, применяемый для возведения стен и перегородок.
3.6 панель ненесущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая передает вертикальную нагрузку только от собственного веса на смежные конструкции (перекрытия, несущие стены).
3.7 панель несущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая помимо вертикальной нагрузки от собственного веса, воспринимает и передает фундаментам нагрузки от перекрытий, крыши, ненесущих стеновых панелей, перегородок и т.д.
3.8 панель самонесущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая воспринимает и передает фундаментам вертикальную нагрузку только от собственного веса (включая нагрузку от балконов, лоджий, парапетов и т.д.).
3.9 перегородка: Ненесущая внутренняя стена из различных видов материалов, предназначенная для разделения здания в пределах этажа на отдельные помещения.
3.10 сборная плита: Плоскостной сборный элемент заводского изготовления, применяемый при возведении перекрытий и крыш.
4 Конструктивные решения крупнопанельных зданий
4.1 Общие положения
4.1.1 Крупнопанельные здания проектируют из крупноразмерных сборных бетонных и железобетонных конструкций - панелей и плит.
4.1.2 В общем случае для крупнопанельных зданий, их конструктивных элементов, стыков и связей должны соблюдаться общие требования пожаробезопасности, надежности, долговечности, тепло- и звукоизоляции, коррозионной стойкости, прочности, трещиностойкости и деформативности, установленные в действующих нормативных документах [1], ГОСТ 27751, СП 16.13330, СП 20.13330, СП 22.13330, СП 28.13330, СП 50.13330, СП 51.13330, СП 63.13330, СП 70.13330, СП 385.1325800.
4.1.3 При проектировании конструктивных систем крупнопанельных зданий следует выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении конструктивные решения с целью снижения материалоемкости и трудозатрат при изготовлении сборных элементов и их монтаже.
4.1.4 Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний нагрузок, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные (длительные и кратковременные) должны приниматься в соответствии с требованиями СП 20.13330, СП 296.1325800, СП 385.1325800, принятыми проектными решениями и техническим заданием на проектирование.
4.1.5 При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их выемке из форм, подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элементов следует принимать с коэффициентом динамичности согласно СП 63.13330.
4.1.6 Расчет конструкций крупнопанельных зданий выполняют на действие вертикальных и горизонтальных постоянных и временных (кратковременных, длительных и особых) нагрузок и воздействий с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок согласно СП 20.13330, СП 296.1325800, СП 385.1325800 или соответствующих им усилий.
4.1.4-4.1.6 (Измененная редакция, Изм. N 1).
4.1.7 При расчете конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты надежности по ответственности , принимаемые согласно заданию на проектирование, но не менее значения, приведенного в ГОСТ 27751.
Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Соколов Б.С.
Представлены разработанные автором каркасно-стержневые модели стеновых панелей разных конструктивных решений для их расчета по прочности и трещиностойкости по единой методике, основанной на теории силового сопротивления анизотропных материалов сжатию.
Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Соколов Б.С.
Эффективные шпоночные соединения многопустотных плит перекрытий со стенами в современном крупнопанельном домостроении
Несущая способность наружных стеновых панелей из конструкционного керамзитобетона со стальной и композитной арматурой
To Calculation of Wall Panels of Buildings with Use of Frame and Rod Models
The frame and rod models of wall panels of different constructive decisions developed by the author for their calculation for durability and crack resistance for theuniform technique based on the theory of power resistance of anisotropic materials to compression are presented.
Текст научной работы на тему «Расчет стеновых панелей зданий с использованием каркасно-стержневых моделей»
Научно-технический и производственный журнал
Казанский государственный архитектурно-строительный университет (420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1)
Расчет стеновых панелей зданий с использованием каркасно-стержневых моделей
Представлены разработанные автором каркасно-стержневые модели стеновых панелей разных конструктивных решений для их. расчета по прочности и трещиностойкости по единой методике, основанной на теории силового сопротивления анизотропных материалов сжатию.
Ключевые слова: балки-стенки, прочность, трещиностойкость, расчетные модели.
To Calculation of Wall Panels of Buildings with Use of Frame and Rod Models
The frame and rod models of wall panels of different constructive decisions developed by the author for their calculation for durability and crack resistance for the uniform technique based on the theory of power resistance of anisotropic materials to compression are presented.
Keywords: beams walls, durability, crack resistance, settlement models.
Из-за большого разнообразия конструктивных форм стеновых панелей-балок-стенок отсутствует единый подход к их расчету по предельным состояниям. На основе многофакторных численных и физических экспериментов удалось выявить общие черты и характерные особенности наиболее часто встречающихся в практике проектирования рассматриваемых конструкций (рис. 1), заключающиеся в том, что в предельном состоянии они превращаются в распорные системы, напряженно-деформированное состояние которых можно представить каркасно-стержневой моделью (КСМ). КСМ состоит из сжатых и растянутых стержней или полос [1], направленных вдоль преобладающих сжимающих и растягивающих силовых потоков. Для оценки прочности, сопротивления образованию и раскрытию трещин предлагается подход, основанный на теории силового сопротивления анизотропных материалов сжатию [2].
Основой теории является физическая модель разрушения материала при сжатии, происходящего от преодоления сопротивления отрыву (растяжению), сдвигу и раздавливанию. На рис. 2 модель представлена в виде стержней, воспринимающих внешние усилия в обеих областях напряженного состояния - области двухосного сжатия под грузовыми и опорными площадками и области сжатия-растяжения между ними (рис. 2, а). Обе области моделируются статически определимой шарнирно-стержневой системой (рис. 2, б), в которой элементы делятся на основные и второстепенные. Основные элементы определяют прочность системы, второстепенные служат для передачи усилий. Очевидно, что в представленной системе основными будут горизонтальные и вертикальные стержни, а наклонные являются второстепенными, роль которых заключается в создании распора, который передается в виде сжимающих усилий в верхнюю зону и растягивающих - в среднюю.
Таким образом, область двухосного сжатия моделируется сжатыми вертикальными и горизонтальными стерж-
нями, а сжато-растянутая область - растянутыми горизонтальными и сжатыми вертикальными.
Разрушение образованной стержневой системы происходит при превышении действующих усилий в каком-либо из основных ее элементов предельных значений, соответствующих предельным напряжениям. При этом исходя из статического принципа метода предельного равновесия в момент разрушения одного из элементов усилия в других также достигают предельных. В результате система превращается в статически изменяемую.
В общем случае предельные усилия в стержнях, испытывающих осевое сжатие или растяжение, определяются как:
где Я - предельные напряжения в материале стержня; А - площадь стержня.
Следовательно, условие прочности запишется в виде:
где N - усилие от внешней нагрузки, определяемое из условия равновесия сил в узлах КСМ.
Предельные напряжения соответствуют их значениям для моделируемого материала (бетона или стали) и в зависимости от рассматриваемого предельного состояния (первой или второй группы) принимаются равными ЯЫхег,
Действующие в элементах системы усилия определяются из условия равновесия в узлах. Причем в соответствии с расчетной моделью внешнее усилие N разделяется на две составляющие N и Усилие N передается в область двухосного сжатия и равно:
Научно-технический и производственный журнал
Large-panel housing construction
Рис. 1. Моделирование напряженного состояния каркасно-стержневым аналогом стеновых панелей при различных схемах нагружения: а — д — при действии местных нагрузок; е — неразрезных балок-стенок
Усилие N через сжатую зону действует на сжато-растянутую зону. Величина этого усилия определяется по расчетной схеме из выражения:
В связи с (3) и (4) усилие в горизонтальных растянутых стержнях сжато-растянутой зоны равно:
JVw=JVi/(2tga) =Nsm а ■ cos a/2, (5)
а в вертикальных стержнях:
Рис. 2. Формирование каркасно-стержневого аналога (КСА) разрушения бетона в сжато-растянутых бетонных и железобетонных полосах: а — модель разрушения; б — КСА для расчета по образованию трещин; в — КСА для расчета по раскрытию трещин; г — КСА для расчета по прочности
Каркасно-стержневой аналог, представленный на рис. 2, г, соответствует разрушению бетона в сжато-растянутой области, и для разрушения элемента необходимо преодолеть сопротивление сжатой зоны. В соответствии с расчетной моделью это происходит в результате сдвига вдоль граней клиньев. В этом случае каркас стержневой системы, моделирующей область двухосного сжатия, можно представить размещенным в бетонном массиве (рис. 2, г) и считать, что разрушение в этой области происходит по контакту наклонного стержня с бетоном от преодоления сопротивления последнего сдвигу. Усилия в этой области определяются по схеме, показанной на рис. 1, д.
Геометрические размеры каркасно-стержневой схемы и основных ее элементов соответствуют размерам модели разрушения, а места их расположения ограничивают характерные области напряженного состояния. Последнее утверждение прежде всего относится к горизонтальным стержням, моделирующим работу бетона или арматуры на растяжение в сжато-растянутой области. Их положение определяется высотой растянутой зоны между вершинами клиньев X. Площадь сечения этих стержней равна площади растянутой зоны в бетонных элементах и площади горизонтальной арматуры, расположенной в пределах X, - в железобетонных.
Расстояние между вертикальными стержнями, моделирующими работу сжатого бетона или железобетона в сжато-растянутой области, равно размеру ядра сжатия в плане, а площадь их сечения равна площади ядра сжатия.
Второстепенные стержни наклонены под углом а, определяемым в зависимости от стадии напряженно-деформированного состояния [2]. Пересечение этих стержней образует верхнюю точку стержневой системы сжато-растянутой области. Верхняя часть каркасно-стержневого аналога, ограниченная второстепенными стержнями, получается меньше действительного размера грузовых площадок. Однако это не отражается на результатах расчетов, поскольку при равенстве углов наклона граней клина в расчетной модели и наклонных второстепенных стержней, размеры плоскостей скольжения в расчетной модели и ее аналога получаются одинаковыми.
Используя стержневой аналог, можно проследить качественные изменения напряженного состояния и оценить работу элемента на характерных стадиях:
- работы с трещинами;
- при разрушении. Остановимся на рассмотрении
сжатых элементов. Образование в них трещин происходит при достижении в горизонтальных растянутых стержнях предельных значений, соответствующих предельным напряжениям Яи^ег. Поэтому величина этих усилий определяется по формуле:
Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Соколов Б.С.
Представлены разработанные автором методики расчета по прочности и трещиностойкости панелей различных конструктивных решений на единой основе теории сопротивления анизотропных материалов сжатию с использованием каркасно-стержневых аналоговых моделей. Рассмотрены различные типы горизонтальных стыков однопролетных панелей, панели с отверстиями и проемами, а также составные панели. Показано, что применение разработанных расчетных методик позволит оптимизировать армирование панелей, определять прочность сложных конструкций.
Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Соколов Б.С.
Автоматизированный программный комплекс для проектирования комбинированных стыков панелей крупнопанельных зданий
Экспериментальные исследования комбинированных стыков крупнопанельных зданий с учетом возможных отклонений при их возведении
Текст научной работы на тему «Совершенствование методики расчета и конструирования стеновых панелей крупнопанельных зданий»
Научно-технический и производственный журнал
Б.С. СОКОЛОВ, д-р техн. наук, Казанский государственный архитектурно-строительный университет
Совершенствование методики расчета и конструирования стеновых панелей крупнопанельных зданий
Представлены разработанные автором методики расчета по прочности и трещиностойкости панелей различных конструктивных решений на единой основе - теории сопротивления анизотропных материалов сжатию с использованием каркасно-стержневых аналоговых моделей. Рассмотрены различные типы горизонтальных стыков однопролетных панелей, панели с отверстиями и проемами, а также составные панели. Показано, что применение разработанных расчетных методик позволит оптимизировать армирование панелей, определять прочность сложных конструкций.
Ключевые слова: несущая способность, разрушение при сжатии, разрушение при изгибе, горизонтальные стыки, балки-стенки, каркасно-стержневая аналоговая модель (КСА).
По характеру работы в несущей системе здания панели можно разделить на два класса:
- панели, воспринимающие сжимающие усилия;
- панели, испытывающие изгиб.
Их общей чертой является работа материала конструкций в условиях плоского напряженного состояния. Для оценки его прочности и трещиностойкости разработана физическая модель разрушения, на основе которой создана теория сопротивления бетона при сжатии [1, 2].
Геометрические, физические и статические характеристики модели в совокупности позволили получить условие прочности в общем виде, отражающее физическую суть процесса разрушения при сжатии, которое происходит от преодоления сопротивления материала отрыву, сдвигу и раздавливанию:
где N - усилие от внешней нагрузки;
Nbt, Nsh, Nef - соответственно сопротивление материала отрыву, сдвигу и раздавливанию.
Значение угла наклона площадки скольжения определяется в зависимости от класса бетона по формуле:
агада = 0,25Я / Я - 1,56.
Условие (1) используется для оценки несущей способности и трещиностойкости панелей обоих классов и их стыков независимо от схемы нагружения и конструктивного решения.
Сжимающие усилия на панели передаются в виде равномерно распределенной нагрузки через горизонтальные стыки; сосредоточенные силы - через конструктивные элементы здания, например перемычки, ригели, перекрытия, которые могут располагаться в средней части длины панели или у края (рис. 1).
При проектировании крупнопанельных зданий используют три типа горизонтальных стыков (рис. 2): контактные; платформенные; комбинированные (контактно-платформенные).
Выполненные исследования [2, 3] показали, что все типы стыков разрушаются одинаково - от преодоления сопротивления бетона отрыву, сдвигу и раздавливанию, о чем свидетельствуют приведенные на рис. 2 схемы развития трещин, но имеют индивидуальные особенности:
• несущая способность контактных стыков определяется прочностью опорных зон панелей;
• разрушение платформенных стыков происходит, как правило, по плитам перекрытий, имеющим разное поперечное сечение - сплошное, с отверстиями (круглыми, овальными), с заполнением бетоном и без заполнения;
• прочность комбинированных стыков определяется контактной и платформенными зонами.
Рис. 1. Схемы приложения сжимающих нагрузок к плосконапряженным элементам и панелям
Рис. 2. Горизонтальные стыки панелей. а — контактные; б — платформенные; в — комбинированные (контактно-платформенные)
Перечисленные особенности учтены при создании методик расчета стыков на единой основе - условии (1).
В качестве примера на рис. 3 приведена схема для расчета по прочности комбинированных стыков с односторонним расположением плит перекрытий.
Соответствующее ей условие прочности записывается в виде:
N-0,5sin2a.)cosa. + ZRbtb¡Lk cosa ~ иП sin а (2)
+ Rbtb¡Lksin2a . Расчетные схемы стыков, базирующиеся на модели, раскрывающей механизм разрушения, позволяют рационально производить усиление расчетных зон стыков, отвечающих за несущую способность. В работе [3] показаны основные принципы усиления.
При действии на панели локальных нагрузок происходит два случая разрушения, отражающих напряженное состояние в пределах сжимающего силового потока, ограниченного размерами грузовой площадки:
- по сжато-растянутой области, расположенной на некотором расстоянии от грузовой площадки, преимущественно от преодоления сопротивления материала растяжению (отрыву);
- в области двухосного сжатия, расположенной непосредственно под грузовой площадкой, от «смятия» (компрессионного раздавливания) бетона.
Научно-технический и производственный журнал
Первый случай разрушения описывается условием:
Е^РиН = ФьяИ/ос , (3)
где фй =с1да(\/Ъ-со5а5та+Ъ)Иы /Яь+ап2а . (4)
Из выражения (4) следует, что коэффициентом Фь учитываются геометрические характеристики конструкции, их соотношения, соотношение прочностных характеристик бетона, угол а, то есть основные параметры, которые влияют на прочность. Поэтому из него нетрудно получить частные решения - при приложении к элементу полосовой нагрузки на участке /./ос в средней части пролета или у края, ограничивая применение с учетом результатов численных и физических экспериментов. Например, при малых размерах грузовых площадок (5 <0,3) и их расположении у края, как показали опыты, разрушение происходит преимущественно от сопротивления материала сдвигу, а сопротивление отрыву не реализуется. В этом случае выражение для Фь упрощается:
ФЬ = Зс?дтаЯи /Яь +5/л а.
Рис. 4. КСА однопролетной панели
Для оценки прочности панелей при разрушении по второму случаю использовано два подхода. Первый основан на известных критериях прочности и описан в работах [5, 6]. Второй подход заключается в модификации модели разрушения в многоклинчатую [7].
Совместное решение полученных уравнений позволяет установить граничное значение Фь.гр, характеризующее два случая разрушения элемента в сжимающем силовом потоке:
- при Ф/, >Фь,гр, когда разрушение бетона элемента происходит по сжато-растянутой области сжатой полосы;
В зависимости от предъявляемых требований панели выполняют одно- и многослойными, из тяжелого и легкого бетонов, одно- и многопролетными, с отверстиями и проемами, составными.
Балками-стенками являются горизонтальные и вертикальные диафрагмы зданий и сооружений. Это несущие стены, диски перекрытий, выполненные в сборном, монолитном, сборно-монолитном железобетоне. Они могут иметь отверстия и проемы, воспринимать горизонтальные и вертикальные нагрузки, действие изгибающих и крутящих моментов.
К балкам-стенкам относятся стеновые панели, опирающиеся на рандбалки, а также несущие панели типа панель-
Рис. 5. Элементы КСА
ригель и стена-ригель, используемые в крупнопанельных жилых домах с нежилыми первыми этажами.
Многообразие решений используемых в строительстве панелей-балок-стенок затрудняет разработку единого подхода к их расчету по предельным состояниям.
Однако многочисленное многофакторное компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния конструкций, эксперименты на моделях с применением тензометрии и оптических методов (сквозного просвечивания и оптически чувствительных покрытий), на крупномасштабных и натурных образцах показали, что характерной особенностью балок-стенок является их превращение перед разрушением в распорные системы, что позволяет представить их работу в виде каркасно-стержневого аналога (КСА).
КСА состоит из плосконапряженных элементов - полос, направленных вдоль преобладающих сжимающих и растягивающих силовых потоков. Для оценки их прочности, сопротивления образованию и раскрытия трещин использована разработанная автором теория. Это позволило создать новые методики расчета панелей различных конструктивных решений, предложить эффективные принципы их конструирования.
Надежность расчетного аппарата подтверждена сравнением результатов опытов более чем на 500 образцах, испытанных отечественными и зарубежными учеными.
Необходимо отметить, что расчеты сложных конструкций с использованием аналоговых моделей применяются в нашей стране [8 и др.] и за рубежом. В Еврокоде такой подход назван расчетом «распорок и тяжей». Однако разработанные автором предложения по расчету принципиально отличаются от перечисленных выше.
Научно-технический и производственный журнал
Рис. 7. Формирование КСА в панелях с дверными проемами
1. Формирование геометрических характеристик проводится с учетом образования в опорных и грузовых зонах клиньев, угол наклона граней которых определяется углом а. Поэтому, например, при нагруже-нии сосредоточенной нагрузкой в пролете расчетная высота КСА может быть больше фактической (рис. 4).
2. КСА состоит из пяти элементов: растянутого пояса 1, сжатых наклонных и горизонтальных полос 2, 3, пролетных грузовых 4 и опорных крайних узлов 5 (рис. 5).
КСА - шарнирно-стержневая модель, по которой определяются усилия в ее элементах. Подход к расчету по прочности (либо по подбору сечения) растянутого пояса во всех предложениях одинаков - по горизонтальному усилию, вычисляемому из равновесия усилий в опорном узле. В существующих предложениях оценивается только прочность сжатых элементов КСА сопротивлением бетона сжатию. Нами разработаны методики расчета по прочности, сопротивлению образованию и раскрытию трещин сжатых элементов и узлов на основе теории сопротивления анизотропных материалов сжатию и уравнения (1) с учетом характерных особенностей конструктивного решения панелей [6].
Однопролетные панели со сплошной стенкой.
Впервые созданы методики расчета при любых схемах нагружения, учитывающие все возможные случаи разрушения, зависящие от содержания продольной арматуры, кон-
Научно-технический и производственный журнал
структивных решений опорных узлов и грузовых площадок. Определены минимальные и максимальные коэффициенты поперечного армирования стенки. Предложены новые конструктивные решения, защищенные авторскими свидетельствами.
Панели с отверстиями, расположенными в наклонной сжатой полосе (рис. 6).
Расчет по схеме 1, т. е. когда отверстия не пересекают силовой поток, выполняется, так же как для сплошного сечения, используя решения, принятые для однопролетных балок-стенок.
Расчет по схеме 2, соответствующей разрушению от сдвига бетона по вертикальным плоскостям, осуществляется как для сплошного сечения, но геометрические характеристики, входящие в него, определяются для рассматриваемого случая.
Схема 3 предусматривает возможность разрушения бетона от сдвига и отрыва по горизонтальному сечению. В этом случае условия равновесия и прочности описываются системой уравнений (рис. 6, б):
Ix = 0;Nb=T + Y RSAs
Величина сдвигающего усилия Т, под действием которого может произойти разрушение от сдвига, определяется по формуле:
где Я8Й - сопротивление бетона сдвигу;
/_8/) - длина горизонтальной плоскости сдвига.
Панели с проемами.
Разработаны расчетные схемы и соответствующие им выражения по оценке прочности и трещиностойкости для панелей с проемами (рис. 7).
Несущая способность таких панелей определяется прочностью перемычек над проемами, выполняющими роль связей сдвига. Методика их расчета изложена в работе [9]. По ней можно оценить также прочность перемычек в лифтовых шахтах - вертикальных диафрагмах жесткости.
Выполнен анализ компьютерного моделирования и экспериментальных исследований составных панелей, позволивший выделить наиболее опасные схемы их разрушения, которые оцениваются с использованием основного уравнения (1) и учетом специфики каждого конструктивного решения (рис. 8).
Изложенное выше позволяет сделать вывод: впервые для расчета панелей различных конструктивных решений разработаны методики расчета по прочности и трещино-стойкости на единой основе - теории сопротивления анизотропных материалов сжатию, подготовленные к созданию нормативных документов по проектированию.
Рис. 8. Схемы разрушения составных панелей
В заключение отметим, что завершено исследование прочности и податливости вертикальных петлевидных стыков панелей. Их внедрение позволит значительно сократить трудоемкость производства работ по монтажу панелей, отказаться от сварочных работ, уменьшить металлоемкость стыков.
1. Соколов Б.С. Теоретические основы сопротивления бетона и железобетона при сжатии // Известия вузов. Строительство. 1993. № 9. С. 39-43.
2. Соколов Б.С. Состояние и перспективы развития теории сопротивления анизотропных материалов сжатию // Известия КГАСУ. 2005. № 1(3). С. 20-23.
3. Соколов Б.С., Никитин Г.П. Прочность горизонтальных стыков железобетонных конструкций. М.: АСВ, 2010. 104 с.
4. Соколов Б.С., Седов А.Н. Теоретические основы усиления комбинированных стыков крупнопанельных зданий // Бетон и железобетон. 2009. № 6. С. 2-5.
5. Соколов Б.С. Новый подход к расчету бетонных элементов при действии местной нагрузки // Бетон и железобетон. 1992. № 10. С. 22-25.
6. Соколов Б.С. Прочность и трещиностойкость стеновых панелей зданий. М.: АСВ, 2010. 128 с.
7. Соколов Б.С., Антаков А.Б. Прочность бетона при смятии // Academia. 2010. № 4. С. 75-78.
8. Баранова Т.И., Залесов А.С. Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкций. М.: АСВ, 2003. 240 с.
9. Соколов Б.С. Прочность и трещиностойкость наклонных сечений перемычек панелей и диафрагм жесткости // Бетон и железобетон. 1989. № 2. С. 36-37.
СТЕНОВАЯ ПАНЕЛЬ / ЯЧЕИСТЫЙ БЕТОН / ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ И УСАДОЧНЫЕ ТРЕЩИНЫ / ПРЕДНАПРЯЖЕННОЕ АРМИРОВАНИЕ / ПОТЕРИ НАПРЯЖЕНИЙ / ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ / ДОЛГОВЕЧНОСТЬ / WALL PANEL / CELLULAR CONCRETE / TECHNOLOGICAL CRACKS / SHRINKAGE CRACKS / PRESTRESSED REINFORCEMENT / STRESS LOSS / CRACK RESISTANCE / DURABILITY
Аннотация научной статьи по строительству и архитектуре, автор научной работы — Батаев Дени Карим-Султанович, Газиев Минкаил Ахметович-Кандидат, Маилян Дмитрий Рафаэлович, Мажиев Хасан Нажоевич
Цель. Целью исследования является разработка способов, обеспечивающих повышение трещиностойкости и долговечности преднапряженных стеновых панелей из ячеистых бетонов . Метод. Комплексное исследование на стадии заводского изготоиявления двухмодульных газобетонных стеновых панелей с предварительно натянутыми стержнями из арматурной стали класса А-III, диаметром 10 мм, расположенными в середине толщины панелей в продольном и поперечном направлениях. Результат. Суммарные потери напряжений , в напрягаемых стержнях до заливки газобетонной смеси, связанные с релаксацией напряжений в арматуре, с деформациями оголовок напрягаемых стержней в захватных кулачках и стальной формы, а также потери после выхода панелей из автоклава при передаче усилия на бетон, составляют 1520% от начального уровня. Длина зоны передачи напряжения в пределах от 150 до 250 мм, в зависимости от размеров напрягаемых стержней. Изучение влияния предварительного обжатия в бетоне на закрытие возможных технологических трещин в опытных панелях показали, что вследствие двухосного обжатия бетона не только не появляются новые трещины при их работе на изгиб и растяжение (во время распалубки и транспортировки), но и закрываются начальные трещины, иногда появляющиеся при автоклавной обработке. Вывод. Сравнительные испытания преднапряженных и типовых панелей на кратковременную нагрузку согласно ГОСТ 8829-94 свидетельствуют о существенном повышении их жесткости и трещиностойкости , а также прочности на срез их перемычечной части. Принятая для напрягаемых арматурных стержней конструкция концевого поперечного анкера в виде подковы, вместе с привязанными к ним плоскими сварными каркасами лесенками из проволоки Вр-I диаметром 5 мм, установленные по контуру оконных проемов опытных панелей, обеспечивают надежное ее сцепление с ячеистым бетоном и качественную анкеровку в теле панели вплоть до ее разрушения. Двухосное преднапряженное армирование одиночными стержнями, в совокупности с типовым каркасным армированием, открывает возможности для производства наружных стеновых панелей из неавтоклавных ячеистых бетонов с обычной тепловой обработкой, взамен керамзитобетонных панелей.
Похожие темы научных работ по строительству и архитектуре , автор научной работы — Батаев Дени Карим-Султанович, Газиев Минкаил Ахметович-Кандидат, Маилян Дмитрий Рафаэлович, Мажиев Хасан Нажоевич
Оценка трещиностойкости ячеистобетонных изделий при влажностных и карбонизационных деформациях с учетом релаксации напряжений
Теория расчета усадочных напряжений в ячеистобетонных стеновых панелях при карбонизационных процессах с учетом ползучести
CRACK RESISTANCE AND DURABILITY OF PRESTRESSED WALL PANELS CONSTRUCTED FROM CELLULAR CONCRETE
Objectives The aim of the studyis to develop ways to increase the crack resistance and durability of prestressed wall panels made of cellular concrete . Method A complex study was carried out at the stage of factory manufacturing of two-module, aerated concrete wall panels with prestressed rods of class A-III reinforcing steel, 10 mm in diameter, located in the middle of the panel in the longitudinal and transverse directions. Results It was found that the total stress losses in straining rods prior to casting of the aerated concrete mix, connected with stress relaxation in the reinforce and with deformations of the headings of the straining rods in the gripping jaws, the steel mould deformations, as well as the losses after the panel exit from the autoclave during the transfer of force to the concrete, are 15-20% of the initial level. At the same time, depending on the dimensions of the straining rods, the length of the strain transfer zone was in the range of 150 to 250 mm. A study of the effect of pre-compression on the closure of possible technological cracks in concrete test panels showed that, due to biaxial compression of concrete, new cracks do not appear when they work on bending and stretching (during the decking and transportation). Moreover, initial cracks that sometimes can appear during the autoclave processing become closed. Conclusion Comparative tests of prestressed and typical panels for short-term load in accordance with GOST 8829-94 requirements indicate a significant increase in their rigidity and crack resistance , as well as the shear strength of their bridge part. The design of straining reinforcing rods with the end transverse anchor in the form of a horseshoe, together with attached flat welded frameworks made of Vr-I wire with a diameter of 5 mm, which are installed along the contour of the window openings of the test panels, ensure its reliable adhesion to cellular concrete and effective anchoring in the panel's body until the end of its useful life. Biaxial prestressed reinforcement by single rods in combination with conventional frame reinforcement opens up possibilities for the production of external wall panels from non-autoclaved cellular concrete with ordinary heat treatment, instead of ceramsite concrete panels.
Текст научной работы на тему «Трещиностойкость и долговечность преднапряженных стеновых панелей из ячеистых бетонов»
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ СТРОИТЕЛЬСТВО И АРХИТЕКТУРА
ПАНЕЛЕЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ
Батаев Д.К.-С. 2, Газиев М.А. ,4 Мажиев Х.Н.3, Маилян Д.Р.1
1 Академия архитектуры и строительства Донского государственного технического университета,
1344022,г. Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162, Россия,
2Комплексный научно - исследовательский институт Р А Н,
364051, г. Грозный, Старопромысловское шоссе, 21а, Россия,
2'4Грозненский государственный нефтяной технический университет
имени акад. М.Д. Миллионщикова,
364905, г. Грозный, проспект имени Х.А. Исаева, 100, Россия,
Резюме: Цель. Целью исследования является разработка способов, обеспечивающих повышение трещиностойкости и долговечности преднапряженных стеновых панелей из ячеистых бетонов. Метод. Комплексное исследование на стадии заводского изготоиявления двухмодульных газобетонных стеновых панелей с предварительно натянутыми стержнями из арматурной стали класса А-III, диаметром 10 мм, расположенными в середине толщины панелей в продольном и поперечном направлениях. Результат. Суммарные потери напряжений, в напрягаемых стержнях до заливки газобетонной смеси, связанные с релаксацией напряжений в арматуре, с деформациями оголовок напрягаемых стержней в захватных кулачках и стальной формы, а также потери после выхода панелей из автоклава при передаче усилия на бетон, составляют 15- 20% от начального уровня. Длина зоны передачи напряжения в пределах от 150 до 250 мм, в зависимости от размеров напрягаемых стержней. Изучение влияния предварительного обжатия в бетоне на закрытие возможных технологических трещин в опытных панелях показали, что вследствие двухосного обжатия бетона не только не появляются новые трещины при их работе на изгиб и растяжение (во время распалубки и транспортировки), но и закрываются начальные трещины, иногда появляющиеся при автоклавной обработке. Вывод. Сравнительные испытания преднапряженных и типовых панелей на кратковременную нагрузку согласно ГОСТ 8829-94 свидетельствуют о существенном повышении их жесткости и трещиностойкости, а также прочности на срез их перемычечной части. Принятая для напрягаемых арматурных стержней конструкция концевого поперечного анкера в виде подковы, вместе с привязанными к ним плоскими сварными каркасами - лесенками из проволоки Вр-I диаметром 5 мм, установленные по контуру оконных проемов опытных панелей, обеспечивают надежное ее сцепление с ячеистым бетоном и качественную анкеровку в теле панели вплоть до ее разрушения. Двухосное преднапряженное армирование одиночными стержнями, в совокупности с типовым каркасным армированием, открывает возможности для производства наружных стеновых панелей из неавтоклавных ячеистых бетонов с обычной тепловой обработкой, взамен керамзитобетонных панелей.
Ключевые слова: стеновая панель, ячеистый бетон, технологические и усадочные трещины, преднапряженное армирование, потери напряжений, трещиностойкость, долговечность
TECHNICAL SCIENCE BUILDING AND ARCHITECTURE
CRACK RESISTANCE AND DURABILITY OF PRESTRESSED WALL PANELS CONSTRUCTED FROM CELLULAR CONCRETE
Deni K.-S.Bataev 2, MinkailA.Gaziev 4, Hasan N.Mazhiev 3, Dmitriy R.Mailyan 1
1Don State Technical University, Academy of Architecture and Construction,
1162 Sotsialisticheskaya Str., Rostov-on-Don 344022, Russia,
2Complex scientific research institute of the Russian Academy of Science,
221a Staropromyslovskoe shosse, Grozny 364051, Russia,
2'4 M.D. Millionshchikov Grozny State Oil Technical University,
2-4100 Kh.A. Isayeva Ave., Grozny 364905, Russia,
Abstract Objectives The aim of the studyis to develop ways to increase the crack resistance and durability of prestressed wall panels made of cellular concrete. Method A complex study was carried out at the stage of factory manufacturing of two-module, aerated concrete wall panels with pre-stressed rods of class A-III reinforcing steel, 10 mm in diameter, located in the middle of the panel in the longitudinal and transverse directions. Results It was found that the total stress losses in straining rods prior to casting of the aerated concrete mix, connected with stress relaxation in the reinforce and with deformations of the headings of the straining rods in the gripping jaws, the steel mould deformations, as well as the losses after the panel exit from the autoclave during the transfer offorce to the concrete, are 15-20% of the initial level. At the same time, depending on the dimensions of the straining rods, the length of the strain transfer zone was in the range of 150 to 250 mm. A study of the effect of pre-compression on the closure of possible technological cracks in concrete test panels showed that, due to biaxial compression of concrete, new cracks do not appear when they work on bending and stretching (during the decking and transportation). Moreover, initial cracks that sometimes can appear during the autoclave processing become closed. Conclusion Comparative tests of prestressed and typical panels for short-term load in accordance with GOST 8829-94 requirements indicate a significant increase in their rigidity and crack resistance, as well as the shear strength of their bridge part. The design of straining reinforcing rods with the end transverse anchor in the form of a horseshoe, together with attached flat welded frameworks made of Vr-I wire with a diameter of 5 mm, which are installed along the contour of the window openings of the test panels, ensure its reliable adhesion to cellular concrete and effective anchoring in the panel's body until the end of its useful life. Biaxial prestressed reinforcement by single rods in combination with conventional frame reinforcement opens up possibilities for the production of external wall panels from non-autoclaved cellular concrete with ordinary heat treatment, instead of ceramsite concrete panels.
Keywords: wall panel, cellular concrete, technological cracks, shrinkage cracks, prestressed reinforcement, stress loss, crack resistance, durability
Введение. В эксплуатационных условиях при влагообменных и карбонизационных процессах в ячеистобетонных стеновых панелях появляются усадочные трещины, которые могут стать началом разрушения структуры самого бетона, что приводит к интенсификации развития деструктивных процессов в бетоне и в стальной арматуре за счет ее коррозии, что и снижают их долговечность [1-5, 11-14].
Проблема повышения трещиностойкости крупноразмерных изделий из ячеистых бетонов является многоплановой, комплексной и решать ее надо не только технологическими приемами, но и при проектировании изделий, а также в период эксплуатации [1, 3, 12, 15-20].
Одним из путей повышения трещиностойкости и долговечности наружных стеновых панелей из автоклавных ячеистых бетонов является применение предварительно напряженной арматуры [1].
Необходимость дальнейшего развития производства крупноразмерных наружных стено-
вых конструкций с предварительным напряжением арматуры подвергается сомнению из-за технических трудностей заанкерирования арматуры в относительно малопрочном ячеистом бетоне, а также с возможными высокими потерями в арматуре на стадии их изготовления и от усадки и ползучести бетона в процессе их эксплуатации.
Однако, исследования, проведенные в 1970-1985 гг. в НИИЖБе, ЦНИСКе им. В.А.Кучеренко, Уральском ПромстройНИИпроекте и УПИ им. С.М. Кирова, показали, что предварительное напряжение арматуры в ячеистобетонных стеновых конструкциях не только эффективно повышает их жесткость и трещиностойкость, но и значительно уменьшает трудоемкость и себестоимость производства таких изделий [1,3,6].
Особое значение имеет надежность анкеровки арматуры в ячеистом бетоне. В конструкциях из обычного тяжелого бетона анкеровка преднапряженной арматуры обеспечивается в основном силами сцепления ее с бетоном. В автоклавных ячеистых бетонах эти силы недостаточны и анкеровка предварительно-напряженной арматуры должна обеспечиваться специальными мероприятиями.
В НИИЖБе и ЦНИИСКе для повышения надежности анкеровки преднапряженной арматуры в изделиях из автоклавных ячеистых бетонов исследовали спирали и утолщенную це-ментно-полистерольную обмазку проволок, а также использовали для создания предварительного напряжения одиночные стержни из стали класса А-III и А-Шв, располагаемые симметрично в два ряда по толщине панели с анкеровкой их с помощью шайб 8.
В Уральском ПромстройНИИпроекте была разработана система предварительно напряженного армирования для стеновых панелей из ячеистого бетона в виде отдельных плоских каркасов, со специальным устройством для предварительного натяжения, представляющее с собой домкрат, крепящийся на форме стационарно или временно с помощью упорной втулки. В данном случае поперечные стержни каркасов служат анкерами для растянутой арматуры [3].
В УПИ им. Кирова предложили способ предварительно напряженного армирования наружных стеновых панелей из автоклавного газозолобетона отдельными электротермически напрягаемыми стержнями, которые располагаются по середине толщины панели в одном или в двух направлениях. При этом на концах напрягаемых стержней высаживаются головки для закрепления их в захватных натяжных устройствах и привариваются поперечные анкеры из обрезков арматурной стали [7].
Постановка задачи. Целью исследования является разработка способов, обеспечивающих повышение трещиностойкости и долговечности преднапряженных стеновых панелей из ячеистых бетонов.
В статье приводятся результаты комплексных исследований опытных предварительно напряженных газобетонных панелей, изготовленных на Пермском заводе силикатных панелей, в целях установления:
- фактических потерь напряжения в арматуре на стадии их изготовления, связанные с релаксацией напряжений в арматуре, с деформациями оголовок напрягаемых стержней в захватных кулачках и стальной формы, а также потери после выхода панелей из автоклава при передаче усилия на бетон;
- длины зоны передачи напряжений для преднапрягаемых одиночных стержней с концевыми криволинейными поперечными анкерами, а также в совокупности с привязанными к ним плоскими сварными каркасами - лесенками из проволоки Вр - I диаметром 5 мм, которые устанавливаются по контуру оконных проемов;
- влияния предварительного обжатия в бетоне на закрытие возможных технологических трещин в панелях, иногда появляющиеся на их поверхности при автоклавной обработке;
- влияния предварительного напряжения на прочность, жесткость и трещиностойкость опытных и контрольных панелей с типовым армированием при кратковременных испытаниях в соответствии с ГОСТ 8829-94, с оценкой несущей способности концевого анкера в теле бетона при нагрузках, близких к разрушающим.
Методы исследования. В ходе заводского изготовления опытных стеновых панелей из газобетона с предварительно напряжённой стержневой арматурой были определены основные виды потерь напряжения в арматуре, происходящие на этой стадии, которые в научно-технической литературе называют первыми потерями предварительных напряжений.
Для определения этих потерь были проведены следующие экспериментальные исследования. На борта стальной формы для панели типа H-I-I-П натягивали стержневую арматуру класса А-Ш диаметром 10 мм в продольном и поперечном направлениях. Схема армирования опытных газобетонных панелей с предварительно напряженным армированием показана на рис.1.
Натяжение стержневой арматуры производилось электротермическим способом, при этом величина напряжения для продольных стержней составляла 380-400 МПа, а для поперечных - 320-350 МПа.
Для закрепления стержневой напрягаемой арматуры на упорах форм применялись концевые анкера в виде оголовок из опрессованных в холодном состоянии шайб, изготовленных из стальных толстостенных труб.
Контроль напряжения в преднапрягаемой арматуре до заливки ячеистобетонной массы производился по абсолютному удлинению стержней, рассчитанному теоретически в предположении, что напряжение в них достигнуто соответствующей величины, а также для контроля осуществлялся переносным пружинным динамометром типа ПРД-6.
Рис.1. Схема установки напрягаемых стержней на борта формы и укладки плоских каркасов для опытной газобетонной панели: Ст. 1-7 - напрягаемые стержни - Ш10АШ; ПК-1(2)-2(4) - плоские
каркасы 2 Ш 5 Вр-М9ч30 Ш 4 Вр-1 Fig.1. Installation scheme of prestressed rods on the sides of the form and laying of flat frames for an experimental concrete panel: Art. 1-7 - tense rods - Ш10АШ; PC-1 (2) -2 (4) - flat frames 2 Ш 5 BP-I + 19 ч 30 Ш 4 BP-1 К потерям, происходящим в напрягаемых стержнях до заливки газобетонной смеси, относятся потери от релаксации напряжений в арматуре и деформации опрессованных оголовок напрягаемых стержней в захватных кулачках, а также от деформации стальной формы при её перестановке по заводской технологической линии.
Для определения этих потерь опытную форму с преднапряженными стержнями, после их натяжения, выдерживали в течение 3,5 часа, затем перемещали на различные посты с помощью мостового крана. При этом измерения напряжений в предварительно-напряженных одиночных стержнях производились с помощью переносного динамометра ПРД-6. Величины потерь в процентах от уровня начальных напряжений в исследуемых стержнях представлены на рис.2.
Читайте также: