Относительная разность осадок фундаментов как считать

Обновлено: 19.05.2024

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила разработки - постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. N 858 "О порядке разработки и утверждения сводов правил".

1 ИСПОЛНИТЕЛИ - Научно-исследовательский, проектно-изыскательский и конструкторско-технологический институт оснований и подземных сооружений им. Н.М.Герсеванова - институт ОАО "НИЦ "Стрительство" (НИИОСП им. Н.М.Герсеванова)

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 28 декабря 2010 г. N 823 и введен в действие с 20 мая 2011 г.

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет

ВНЕСЕНА опечатка, опубликованная в Информационном Бюллетене о нормативной, методической и типовой проектной документации N 8, 2011 г.

Настоящий документ содержит указания по проектированию оснований зданий и сооружений, в том числе подземных, возводимых в различных инженерно-геологических условиях, для различных видов строительства.

Разработан НИИОСП им. Н.М.Герсеванова - институтом ОАО "НИЦ "Строительство" (д-ра техн. наук В.П.Петрухин, Е.А.Сорочан, канд. техн. наук И.В.Колыбин - руководители темы; д-ра техн. наук: Б.В.Бахолдин, А.А.Григорян, П.А.Коновалов, В.И.Крутов, Н.С.Никифорова, Л.Р.Ставницер, В.И.Шейнин; канд. техн. наук: А.Г.Алексеев, Г.И.Бондаренко, В.Г.Буданов, Ф.Ф.Зехниев, М.Н.Ибрагимов, О.И.Игнатова, В.А.Ковалев, В.К.Когай, В.В.Михеев, B.C.Поляков, В.В.Семкин, В.Г.Федоровский, М.Л.Холмянский, О.А.Шулятьев; инженеры: А.Б.Мещанский, О.А.Мозгачева).

1 Область применения

Настоящий свод правил (далее - СП) распространяется на проектирование оснований вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений в котлованах.

Примечание - Далее вместо термина "здания и сооружения" используется термин "сооружения", в число которых входят также подземные сооружения.

Настоящий СП не распространяется на проектирование оснований гидротехнических сооружений, дорог, аэродромных покрытий, сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, а также оснований глубоких опор и фундаментов машин с динамическими нагрузками.

Добрый день. Как правильно считается разность осадок ленточного фундамента в месте примыкания продольной несущей стены к не несущей торцевой?
по формуле относительная разность осадок =дельта s/L. Где дельта s - разность осадок, L - расстояние между фундаментами.
Один эксперт к экспертизе утверждает, что нужно брать 1м. Но в этом случае добиться уравнивания осадок очень сложно и порой почти невозможно.
Так какое значение L будет верным в данном случае?

Если говорить о бескаркасном здании, то осадки фундаментов стен нужно считать в пространственной схеме, с учетом перераспределения нагрузок между стенами.
Тогда можно рассматривать осадки отдельных точек и соответственно иметь возможность измерить расстояния между ними.
Если расчет был выполнен вручную. Я бы попробовал использовать тавровое сечение с усредненной нагрузкой для расчета осадки. То есть лента продольной стены - осадка №1. Тавровое сечение (2 м продольной стены - это стенка тавра и по 1м торцевой стены - это полки тавра) - это осадка №2 и осадка торцевой стены №3. Тогда можно будет как-то сравнивать разности осадок, иначе, для того что бы пройти по разности осадок с L=1м, нужно иметь практически равномерно нагруженные стены.

А как понимать с "усредненной нагрузкой для расчёта осадки"? Допустим у меня нагрузка на продольную стену 20т/м, на торцевую 5т/м, мне их считать на 12.5т/м? Если правильно я понял, то на сколько это верно будет?

разность осадок параллельных стен будет в порядке, интересует именно разность осадок продольной и торцевой стен.

В проекте торгового центра 3-5 этажей с подвалом, шаг колон 8х8м предусмотрены свайные фундаменты. Сваи забивные длиной 23-25м.
Грунтовые условия: до глубины 12м лессовые супеси высокопористые Е= 6Мпа, до глубины 25-28м супеси Е=8Мпа, далее твердые суглинки Е=26МПа, которые и являются основание нижнего конца свай. Площадка подтоплена до глубины 4-5м. Несущая способность сваи 83т согласно испытаний.

В настоящее время Заказчик на основании заключения Днепропетровского НИИСПа требует перейти на ленточные фундаменты со шлаковой подушкой. В данном заключении выполнен расчет трех типов фундаментов:
Плита – осадка 21см,
Столбчатый 4,5х4,5м – осадка 11,8см.
Перекрестные ленты 1,5-1,0м – осадка 7,8см.

В ответном письме мы ответили, что уважаемый НИИСП при расчете столбчатых и ленточных фундаментов забыл учесть в расчете влияние соседних фундаментов, на сжимаемую толщу. Следовательно полученные осадки оказались ошибочными.

На что нам было отвечено (далее цитирую)
Ширина предлагаемых нашим заключением фундаментов 1,0 и 1,5м, расстояние между осями 8,0м. Следовательно, расстояние между гранями соседних лент меньше глубины сжимаемой толщи, т.е. взаимного влияния соседних фундаментов практически не будет.
В случае столбчатых фундаментов авторы замечаний могут рассмотреть пример расчета осадки основания, приведенный в «Пособии по проектированию основанию зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)» стр.130-133, где при ширине смежных фундаментов равной растоянию между их гранями (практический рассматриваемый в проекте вариант) взаимное влияние практически отсутствует).
Осадка плитного фундамента по сравнению с ленточным и столбчатым фундаментом может быть большей вследствие того, что не взирая на снижение давления под подошвой плитного фундамента сжимаемая толща значительно возрастает, т.к. коэффициент альфа пропорционально которому снижается величина напряжения в грунте от дополнительного давления по всей толще остается практически равным 1. Думаю, что авторы замечаний методику расчета осадки, регламентируемую СНиП, оспаривать не будут.

Относительная разность осадок

Максимальная или средняя осадка, см

1 Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:

то же, с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий, а также здания монолитной конструкции

то же, с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий

2 Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок

3 Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из:

крупных блоков или кирпичной кладки без армирования

то же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов или монолитных перекрытий, а также здания монолитной конструкции

4 Сооружения элеваторов из железобетонных конструкций:

рабочее здание и силосный корпус монолитной конструкции на одной фундаментной плите

то же, сборной конструкции

отдельно стоящий силосный корпус монолитной конструкции

то же, сборной конструкции

5 Дымовые трубы высотой Н, м:

100200

200300

6 Жесткие сооружения высотой до 100 м, кроме указанных в пунктах таблицы 4 и 5

7 Антенные сооружения связи:

стволы мачт заземленные

то же, электрически изолированные

башни коротковолновых радиостанций

башни (отдельные блоки)

8 Опоры воздушных линий электропередачи:

анкерные и анкерно-угловые,

промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств специальные переходные

1 Значение предельной максимальной осадки основания фундаментов применяется к сооружениям, возводимым на отдельно стоящих фундаментах на естественном (искусственном) основании или на свайных фундаментах с отдельно стоящими ростверками (ленточные, столбчатые и т.п.).

2 Значение предельной средней осадки основания фундаментов применяются к сооружениям, возводимым на едином монолитном железобетонном фундаменте неразрезной конструкции (перекрестные ленточные и плитные фундаменты на естественном или искусственном основании, свайные фундаменты с плитным ростверком, плитно-свайные фундаменты и т.п.).

3 Предельные значения относительного прогиба зданий, указанных в пункте 3 таблицы, принимают равными 0,5, а относительного выгиба - 0,25.

4 При определении относительной разности осадок в пункте 8 таблицы Г.1 за L принимают расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками - расстояние между осями сжатого фундамента и анкера.

5 Если основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних осадок допускается увеличивать на 20%.

6 Предельные значения подъема основания, сложенного набухающими грунтами, допускается принимать: максимальный и средний подъем в размере 25% и относительную разность осадок в размере 50% соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в настоящем приложении, а относительный выгиб - в размере 0,25.

7 На основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается принимать предельные значения деформаций основания фундаментов, отличающиеся от указанных в настоящем приложении.

Собственно..
Для чистого примера - торцевая и продольная стены ввиду разности их загружения при одинаковой ширине подошвы фундамента(ну нет у заказчика других плит!) имеют естественно разную осадку. Где можно увидеть максимальную разность осадок фундаментов смежных стен кирпичных зданий? В СНиПе "основания зд и соор-й" только относительная.

На самом деле разницы осадок смежных стен не будет. Конструкции у Вас швом не отделены, да и основание разрезать невозможно. Будет именно неравномерность осадок и связанные с этим напряжения в кладке. Неравномерность осадок вдоль стены (напрмер, продольной) можно посчитать методом угловых точек или численно объемными упругими КЭ. Если она выше предельной - стоит задуматься о правильности выбора типа фундаментов.

Ни разу не слышал о понятии "разности смежных стен", в вашем случае проблемы могут возникнуть только ежели грунт у вас с очень малым модулем деформации - разность ваше естественно, а нагрузка от перекрытия так и так распределиться частично. Однако кладка по более нагруженной стене может и хрупнуть (метра 2-3 от угла), что IMHO возможно только при разности в нагрузках в разы!!

Предположим угол здания. На одну стену 25т/м, на другую 10 т/м. Допустим(чисто теоретически) ширина фундаментных плит 1 м. Тогда допустим, что осадка более нагруженной стены 7 см, а менее 3 см. Допустимо ли это?
Все что смог найти - в пособии по каменным допустимую разность осадки смежных стен от нагрузки - от 7 до 15 мм.

простите за наивность, но нельзя расчитывать осадки смежных стен подобным образом. Ведь фундамент связывает обе стенки. И опять же, у Вас Вас нагрузки наверняка не сосредоточенные на стены, а линейно распределенные, как следствие, в углу будет смешение нагрузок.

Forrest_Gump, конечно, так и будет. Но ведь сбор нагрузок по классической схеме предполагает именно линейное распределение нагрузок, без учета их перераспределения. Есть конструктивные меры по перераспределению нагрузок, по уменьшению влияния разности осадок фундаментов. Но меня интересует именно это - допустимая разность осадок фундаментов смежных стен. Есть ли где какие-либо указания по этому. О, великий AMS, ответь мне!

вот странное сочетание у Вас (acid) в голове - Вы понимаете, что будет перераспределение нагрузок, что в поле деформаций фундаментов не будет разрывов и скачков, но подспудно ищите их. Чтобы реализовалось Ваше желание (появилась разница осадок) в фундаменте должна образоваться трещина на всю высоту фундамента - тогда разные части фундаментов смогут осаживаться по-своему.

Нет, пусть не будет. Может тогда кто посоветует литературу(только если можно, то с указанием глав в книгах), где понятно расписана методика учета перераспределения усилий в кирпичных стенах. Везде указывают конструктивные меры. Сетки, завод плит на стены и тд. Нигде не могу найти как в численном(или хотя бы процентном) соотношении перераспределяется нагрузка.

Геотехника. Теория и практика

acid - приведенные в нормах предельные величины неравномерных осадок относятся к смежным стенам, без учета жестости надземной части здания, т.е. в предположении, что конструкции (фундаменты) разрезаны осадочными швами. Если относительная разность осадок в этих расчетах будет меньше предельно допустимой, то осадочный шов можно не предусматривать. Если превышает, то необходимо предусмотреть осадочный шов или расчетом подтвердить, что превышающие допустимые величины неравномерные деформаций не приведут к появлению в конструциях надземной части здания усилий, приводящих к потере их прочности, трещиностойкости, т.е. в этом случае необходим расчет с учетом совместной работы О-Ф-З.
При смежных (пересекающихся по буквенным и цифровым осям) стенах их общая приведенная жестость значительно больше, чем для случая, когда они расположены параллельно друг другу.
Правильно выше заметили Constantin Shashkin, Forrest_Gump, что в этом случае происходит перераспределение давлений по подошве и усилий в стенах, выравнивающие осадки.
Методика учета жесткости стен при расчетах оснований по деформациям есть в "Рекомендации по проектированию и расчету малозаглубленных фундаментов на пучинистых грунтах" НИИОСП,1985 г. (неравномерные деф. пучения при подъеме ограничиваются более жестко, чем при осадках и учет надземной части здания часто позволяет решить возникающие при этом проблемы).
В формулах провери на неравномерность осадок по этой методике (она основана на классической строймеханике и сопромате) есть коэффицент, учитывающий жесткость стен. Относительная неравномерная осадка, полученная без учета надземной части здания умножается на определяемый по формулам и номограммам коэффициент меньший единицы (методика в "Рекомендациях. ", п. 5 изложена с примером расчета). Он и учитывает выравнивание неравномерных деформаций. Если ввести, например в кирпичную стену монолитный ж/б пояс, то его учет заметно уменьшает величину этого коэффициента. А если пояс предусмотреть по верху оконных проемов последнего этажа, то его приведенный момент инерции относительно оси фундамента будет значительным и величина понижающего коэффицента будет близка к нулю.
Эту методику в свое время мы использовали для разработки усиления кирпичных зданий ж/б монолитными поясами.

Читайте также: