Минимальный диаметр рабочей арматуры сеток подошвы фундамента

Обновлено: 28.03.2024

Площадь сечения рабочей арматуры подошвы фундамента (Asl и Asb- соответственно вдоль сторон l и b) определяется из расчета на изгиб консольного вы­лета плитной части фундамента на действие отпора грунта под подошвой от расчетных нагрузок в сечениях по граням колонны, подколонника и ступеней фундамента (рис.2.5). Подбор арматуры рекомендуется вести на всю ширину (длину) фундамента.

Площадь сечения рабочей арматуры, расположенной параллельно сторо­не l(b), в j-м сечении на всю ширину (длину) подошвы фундамента вычис­ляется по следующей формуле, м 2 :

где Rs- расчетное сопротивление арматуры растяжению, принимаемое по СНиП 2.03.01 - 84*[24], для классов арматуры:

MI j - расчетный момент в расчетном сечении j, кНм;

hoj - рабочая высота рассматриваемого сечения, м;

νj - коэффициент, зависящий от расчетного момента, расчетного сопротив­ления бетона на сжатие, размера (ширины) сжатой зоны в рассматри­ваемом сечении, рабочей высоты. Допускается [1] принимать ν=0,9.

Изгибающие моменты в расчетных сечениях плитной части определяются от действия реактивного давления грунта по подошве фундамента баз учета нагрузки от собственного веса фундамента и грунта на его уступах. В качестве расчетного сочетания нагрузок допускается принять то i-есочетание для расчетов по первой группе предельных состояний, которое соответствовало максимальному значению pI max по формуле (2.37) и использовалось ранее при определении максимального выноса нижней ступени.

В зависимости от вида эпюры контактных давлений грунта от расчетных нагрузок для первого предельного состояния изгибающие моменты в j-м сечении нарасстоянии Сj от наиболее нагруженного края фундамента при действии внешних моментов ∑MI j, только вдоль одной стороны (вдоль длины подошвы l)вычисляются по формулам:

В этих формулах: i - номер невыгодного сочетания нагрузок, принятый в п.2.4.1; j - номер рассматриваемого сечения (рис.2.5);

Cj - расстояние от грани фундамента до рассматриваемого сечения, м.

Вычисляют площадь сечения арматуры во всех назначенных сечениях (j= 1, 2. n) (рис.2.5) и выбирают наибольшее значение А s1 max.

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне b, в j'-мсечении (рис.2.5) на всю длину подошвы фундамента определяется по формуле

Вычисляют площадь сечения арматуры во всех назначенных сечениях j'= 1',2'. К' и выбирают наибольшее значение Аsl max. По значениям Аsl max и Аsb max производится армирование подошвы фундаментов. При этом учитывают­ся следующие конструктивные требования: - шаг рабочих стержней принимается равным 200 мм;

- в случае, когда меньшая изсторон подошвы фундамента имеет размер b 3 м , следует применять сетку с рабочей арматурой в двух направлениях;

- при b > Зм применяются отдельные сетки с рабочей арматурой водном направлении; укладываемые в двух плоскостях; при этом рабочая арматура, па­раллельная большей стороне подошвы l,располагается снизу; сетки в каждой плоскости укладываются без нахлестки с расстоянием между крайними стерж­нями не более 200 мм; шаг стержней конструктивной арматуры составляет 600 мм;

- минимальный диаметр рабочей арматуры сеток подошв принимается равным 10 мм вдоль стороны l ≤ 3 м и 12 мм при l > 3 м.

Окончательное сечение арматуры принимается с учетом проверки ширины-раскрытия трещин.

4.11. Глубину заделки двухветвевых колонн необходимо проверять также по анкеровке растянутой ветви колонны в стакане фундамента.

Глубину заделки растянутой ветви двухветвевой колонны в стакане необходимо проверять по плоскостям контакта бетона замоноличивания:

с бетонной поверхностью стакана — по формуле

с бетонной поверхностью ветви колонны — по формуле

d c ³ N p / 2 (b c ¢ + h c ¢ ) R an ¢¢ . (113)

В формулах (112), (113):

d c - глубина заделки двухветвевой колонны, м;

N p - усилие растяжения в ветви колонны, тс;

h c ¢ , b c ¢ - размеры сечения растянутой ветви, м;

R an ¢ , R an ¢¢ - величина сцепления бетона, принимаемая по табл. 7, тс/м 2 .

Величина сцепления по плоскостям контакта бетона замоноличивания с бетоном

стенок стакана R an ¢

ветви колонны R an ¢¢

П р и м е ч а н и е. Величина R bt относится к бетону замоноличивания.

4.12. Минимальную толщину стенок неармированного стакана поверху следует принимать не менее 0,75 высоты верхней ступени (подколонника) фундамента или 0,75 глубины стакана d p и не менее 200 мм.

В фундаментах с армированной стаканной частью толщина стенок стакана определяется расчетом по пп. 2.34, 2.35 и принимается не менее величин, указанных в табл. 8.

Толщина стенок стакана t, мм

колонны прямоугольного сечения с эксцентриситетом продольной силы

В плоскости изгибающего момента

0,2 l c , но не менее 150

0,3 l c , но не менее 150

0,2 l d , но не менее 150

Из плоскости изгибающего момента

4.13. Толщину дна стакана фундаментов следует принимать не менее 200 мм.

4.14. Для опирания фундаментных балок на фундаментах следует предусматривать столбчатые набетонки, которые выполняются на готовом фундаменте. Крепление набетонок к фундаменту рекомендуется осуществлять за счет сцепления бетона с предварительно подготовленной поверхностью бетона фундамента (насечки) или приваркой анкеров к закладным изделиям, или с помощью выпусков арматуры, предусмотренных в теле фундамента (при отношении высоты набетонки к ее меньшему размеру в плане ³ 15).

АРМИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ

4.15. Армирование подошвы фундаментов следует производить сварными сетками но серии 1.410-3 и ГОСТ 23279-84.

4.16. В случае, когда меньшая из сторон подошвы в фундаменте имеет размер b £ 3 м, следует применять сетки с рабочей арматурой в двух направлениях (черт. 27, а).

При b > 3 м применяются отдельные сетки с рабочей арматурой в одном направлении, укладываемые в двух плоскостях. При этом рабочая арматура, параллельная б ó льшей стороне подошвы l, укладывается снизу. Сетки в каждой из плоскостей укладываются без нахлестки с расстоянием между крайними стержнями не более 200 мм (черт. 27, б).

Черт. 27. Армирование подошвы фундамента

а - при b £ 3 м; б - при b > 3 м; 1- нижние сетки; 2 - верхние сетки

Минимальный диаметр рабочей арматуры сеток подошв принимается равным 10 мм вдоль стороны l £ 3 м и 12 мм при l > 3 м.

4.17. При выполнении условия

анкеровка продольной рабочей арматуры сеток подошв считается обеспеченной, l b - длина участка нижней ступени, на котором прочность наклонных сечений обеспечивается бетоном, определяемая по формуле

l b = 0,75 h 1 , (115)

где h 1 - высота нижней ступени фундамента;

р max - максимальное краевое давление на грунт, вычисляемое по формулам (5), (6);

l an - длина анкеровки арматуры, определяемая по формуле

l an = (0,5 R s A st / R b A sf + 8) d , (116)

где A st , A sf - обозначения те же, что в п. 2.59;

d - диаметр продольной арматуры.

При невыполнении условия (114) в сетках необходимо предусмотреть приварку поперечных анкерующих стержней на расстоянии не более 0,8 l b от края продольного стержня. Диаметр анкерующего стержня рекомендуется принимать не менее 0,5d продольной арматуры.

Анкеровка рабочей арматуры в подошве фундамента считается обеспеченной, если хотя бы один из поперечных стержней сетки, приваренный к рабочей продольной арматуре, располагается в пределах участка l b .

4.18. Подколонники рекомендуется армировать, если это необходимо по расчету, вертикальными сварными плоскими сетками по ГОСТ 23279-85.

4.19. Минимальный процент содержания арматуры s и s' во внецентренно сжатом железобетонном подколоннике должен составлять не менее 0,04 % площади его поперечного сечения.

В подколонниках с продольной арматурой, расположенной равномерно по периметру сечения, минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься не менее 0,08 %.

4.20. Железобетонные подколонники рекомендуется армировать вертикальными сварными плоскими сетками, объединяемыми в пространственный каркас. Сетки рекомендуется устанавливать по четырем сторонам сечения подколонника (черт. 28).

Черт. 28. Армирование железобетонного подколонника пространственными каркасами, собираемыми из плоских сеток

1 - сетка

4.21. В железобетонных подколонниках, где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3 %, допускается не ставить продольную и поперечную арматуру по граням, параллельным плоскости изгиба. В этих случаях допускается:

установка сеток только по двум противоположным сторонам сечения подколонника, как правило, в плоскостях, перпендикулярных плоскости действия б ó льшсго из двух воздействующих на фундамент изгибающих моментов;

соединение плоских сеток в пространственный каркас без соединения продольных стержней хомутами и шпильками. Толщина защитного слоя бетона (см. п. 5.19 СНиП 2.03.01-84) в этом случае должна быть не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры (черт. 29);

сетки устанавливаются на всю высоту подколонника.

Черт. 29. Армирование железобетонного подколонника двумя сетками

1 — арматурная сетка

4.22. В случаях, когда по расчету принято бетонное сечение подколонника, пространственный каркас устанавливается только в пределах стаканной части с заглублением ниже дна стакана на величину не менее 35 диаметров продольной арматуры (черт. 30).

Черт. 30. Армирование бетонного подколонника, имеющего стакан
под сборную колонку

1 - сетка

4.23. Если в сечении бетонного подколонника возникают растягивающие или сжимающие напряжения менее 10 кгс/см 2 , то при максимальных сжимающих напряжениях более 0,8R b (напряжения определяются как для упругого тела) необходимо выполнять конструктивное армирование на всю высоту подколонника. При этом площадь сечения арматуры с каждой стороны подколонника должна быть не менее 0,02% площади его поперечного сечения, а в случае расположения арматуры по периметру сечения — не менее 0,04 %.

4.24. При расчетном или конструктивном армировании подколонника диаметр продольных стержней вертикальной арматуры принимается не менее 12 мм. В бетонном подколоннике минимальный диаметр продольной арматуры принимается равным 10 мм.

4.25. Горизонтальное армирование стаканной части подколонника осуществляется сварными плоскими сетками с расположением стержней у наружных и внутренних поверхностей стенок стакана. Продольная вертикальная арматура должна размещаться внутри горизонтальных сеток. Диаметр стержней сеток принимается не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольной арматуры вертикального армирования подколонника.

4.26. Расположение горизонтальных сеток следует принимать по черт. 31.

Черт. 31. Схема расположения горизонтальных сеток армирования
подколонника:

а - при e 0 > l c /2; б - при l c /6 < e 0 £ l c /2

4.27. Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры подколонника должна быть не менее 30 мм, а для подошвы фундамента при условии устройства под ним бетонной подготовки принимается равной 35 мм.

4.28. При необходимости косвенного армирования дна стакана устанавливают сварные сетки (от двух до четырех).

5. IIPOЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ С ПОМОЩЬЮ ЭВМ

5.1. Для подбора типовых (например, из номенклатуры серии 1.412) или проектирования нетиповых фундаментов имеется ряд программ, в которых реализованы алгоритмы расчета оснований под фундаменты и расчета прочности конструктивных элементов фундаментов.

5.2. Алгоритмы расчета грунтового основания по различным программам включают следующие нормируемые проверки, в результате удовлетворения которых определяют размеры подошвы:

по величинам средних, краевых и угловых давлений под подошвой;

по форме эпюры давлений и величине отрыва;

по величине давления на кровлю слабого слоя;

по величинам осадки и крена;

по несущей способности:

по прочности скального основания;

по прочности и устойчивости нескального основания;

на сдвиг по подошве;

на сдвиг по слабому слою.

5.3. Алгоритмы расчета прочности конструктивных элементов фундамента включают следующие нормируемые проверки, в результате удовлетворения которых определяют размеры ступеней и армирование:

по продавливанию и раскалыванию;

по поперечной силе;

по обратному моменту;

на косое внецентренное сжатие сплошного бетонного и железобетонного сечения;

на изгиб стаканной части;

на смятие под торцом колонны.

5.4. В табл. 9 приведены общие данные о специализированных программах, рекомендуемых при проектировании фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений.

Типовые по серии 1.412

Нескальные, непросадочные, сухие и водонасыщенные

Типовые по серии 1.412 и нетиповые, в том числе глубокого заложения

Скальные и нескальные, включая просадочные и водонасыщенные

Нетиповые, в том числе глубокого заложения

Нескальные, непросадочные, сухие

Нескальные, включая просадочные и водонасыщенные

Окончание табл. 9

П р и м е ч а н и е. Все материалы по программам для расчета фундаментов публикуются в информационных выпусках фонда алгоритмов и программ отрасли «Строительство» Госстроя СССР.

Пример 1. Расчет внецентренно нагруженного фундамента под сборную колонну

Дано: фундамент со ступенчатой плитной частью и стаканным сопряжением с колонной серии 1.423-3 сечением l c х b c = 400x400 мм (черт. 32); глубина заделки колонны d c = 750 мм; отметка обреза фундамента - 0,15 м; глубина заложения - 2,55 м; размер подошвы, определенный из расчета основания по деформациям в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-84, l x b = 3,3х2,7 м. Расчетные нагрузки на уровне обреза фундамента приведены в табл. 10.

М х , МН × м (тс × м)

Окончание табл. 10

М х , МН × м (тс × м)

Обозначения, принятые в таблице:

g f - коэффициент надежности по нагрузке;

х - направление вдоль б ó льшего размера подошвы фундамента.

П р и м е ч а н и е. Материал - сталь класса А-III.

Черт 32. Внецентренно нагруженный фундамент под сборную колонну

R s = R sc = 355 МПа ( Æ 6-8 мм) (3600 кгс/см 2 );

R s = R sc = 365 МПа ( Æ 10-40 мм) (3750 кгс/см 2 );

E s = 2 × 10 5 МПа (2 × 10 6 кгс/см 2 ).

Бетон тяжелый класса В 12,5 по прочности на сжатие:

R b = 7,5 МПа (76,5 кгс/см 2 ); R bt = 0,66 МПа (6,75 кгс/см 2 );

R bt.ser = 1,0 МПа (10,2 кгс/см 2 ); E b = 21 × 10 3 МПа (214 × 10 3 кгс/см 2 ).

Коэффициенты условий работы бетона: g b2 = 0,9; g b9 = 0,9 (для бетонных сечений).

НАЗНАЧЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ РАЗМЕРОВ
ФУНДАМЕНТА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПОДКОЛОННИКА В ПЛАНЕ

Необходимая толщина стенок армированного стакана определяется с помощью табл. 10 для комбинации № 3 расчетных сочетаний нагрузок:

e 0 = M/N = 0,336/2,1 = 0,16 м, т.e. e 0 < 2l с = 2 × 0,4 = 0,8 м.

С учетом рекомендуемых модульных размеров подколонников, приведенных в табл. 4, принимаем l cf х b cf = 0,9 х 0,9 м; глубину стакана под колонну d p = d c + 0,05 = 0,75 + 0,05 = 0,8 м; площадь подошвы фундамента А = l х b = 3,3 х 2,7 = 8,91 м 2 ; момент сопротивления подошвы фундамента в направлении б ó льшсго размера W = 4,9 м 3 .

РАСЧЕТ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА h pl

Высота фундамента h = 2,55 — 0,15 = 2,4 м.

Ориентировочная минимальная высота подколонника при трехступенчатом фундаменте h cf = 2,4 - 0,3 × 3 = 1,5 м.

В соответствии с указаниями п. 2.6 при h cf - d p = 1,5 - 0,8 = 0,7 м > 0,5 (l cf — l c ) = 0,5 (0,9 — 0,4) = 0,25 м. Высота плитной части определяется проверкой на продавливание по схеме 1 от низа подколонника.

Определяем необходимую рабочую высоту плитной части по черт. 11.

Найдем максимальное краевое давление на основание при:

сочетании 1 : р = 2,4/8,91 + (0,096 + 0,036 • 2,4)/4,9 = 0,268 + 0,038 = 0,306 МПа;

сочетании 3 : р = 2,1/8,91 + (0,336 + 0,072 • 2,4)/4,9 = 0,235 +0,104 = 0,339 МПа.

Принимаем максимальное значение p max = 0,339 МПа.

По найденным значениям A 3 = b(l — 0,5b + b cf — l cf ) = 2,7(3,3 — 0,5 x 2,7 + 0,9 - 0,9) = 5,26 м 2 и r = g b2 R bt / p max = 0,9 × 0,66 / 0,339 = 1,75 необходимая рабочая высота плитной части фундамента h 0, pl = 62 см. Следовательно, h pl = 62 + 5 = 67 см.

В соответствии с указаниями п. 4.4 и табл. 4 высоту плитной части принимаем равной 0,9 м. Для случая индивидуального фундамента допускается принимать высоту 0,7 м (кратной 100 мм) с высотой нижней ступени 0,3 м и верхней 0,4 м.

Укажем, что с учетом принятых в дальнейшем размеров ступеней (см. черт. 32) объем бетона плитной части в обоих случаях будет практически одинаков: 4,4 м 3 при высоте плитной части 0,7 м и 4,38 м 3 — при высоте плитной части 0,9 м. Вместе с тем б ó льшая высота плитной части позволяет снизить сечение рабочей арматуры подошвы фундамента, что отражается и на общей его стоимости (см. табл. 3 прил. 7).

При 0,5 (b - b cf ) = 0,5(2,7 - 0,9) = 0,9 м > h 0,pl = 0,9 - 0,05 = 0,85 м рабочую высоту h 0,pl можно определить также по формуле (9) с заменой b c на b cf , l c на l cf .

Вычислим значения с l и с b :

с l = 0,5 (l - l cf ) = 0,5(3,3 - 0,9) = 1,2 м; с b = 0,5 (b - b cf ) = 0,5(2,7 - 0,9) = 0,9 м; r = 1,75 (см. выше);

h 0,pl = - 0,5b cf + = - 0,5 × 0,9 +

Высота ступеней назначается по табл. 4 в зависимости от полной высоты плитной части фундамента: при h pl = 0,9 h 1 = h 2 = h 3 = 0,3 м.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВТОРОЙ СТУПЕНИ
ФУНДАМЕНТА

Первоначально определяем предельный вылет нижней ступени по формуле (16), приняв его одинаковым в двух направлениях (по х и по у):

с 1 = с 2 = 0,5b + (l + r)h 01 - = 0,5 × 2,7 + (1 + 1,75)(0,3 - 0,05) - = 1,35 + 0,69 - = 2,04 - 1,46 = 0,58 м.

l 1 = l - 2c 1 = 3,3 - 2 × 0,45 = 2,4 м; b 1 = b - 2c 2 = 2,7 - 2 × 0,45 = 1,8 м.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ТРЕТЬЕЙ СТУПЕНИ
ФУНДАМЕНТА

Размеры третьей ступени определяем по формулам (17) и (18) с заменой l c на l cf .

l 2 = (l - 2c 1 - l cf )h 3 /(h 2 + h 3 ) + l cf = (3,3 - 2 × 0,45 - 0,9)0,3/ (0,3 +0,3) + 0,9 = 1,65 м;

b 2 = (b - 2c 2 - b cf )h 3 /(h 2 + h 3 ) + b cf = (2,7 - 2 • 0,45 - 0,9) 0,3/(0,3 + 0,3) + 0,9 = 1,35 м.

Назначаем размеры третьей (верхней) ступени l 2 x b 2 = 1,5 х 0,9 м.

Выполним проверку на продавливание двух нижних ступеней от третьей ступени, так как назначенные размеры l 2 , b 2 меньше значений, полученных по формулам (17) и (18).

Проверку производим по указаниям п. 2.9 с заменой b c и l c на b 2 и l 2 и u m на b m , принимая рабочую высоту сечения

h 0,pl = h 01 + h 2 = 0,25 + 0,3 = 0,55 м;

так как b - b 2 = 2,7 - 0,9 = 1,8 м > 2h 0,pl = 2 • 0,55 = 1,1 м, то по формуле (7) b m = b 2 + h 0,pl = 0,9 + 0,55 = 1,45 м; по формуле (4) A 0 = 0,5b(l - l 2 - 2h 0,pl ) - 0,25 (b - b 2 - 2h 0,pl ) 2 = 0,5 • 2,7(3,3 - 1,5 - 2 × 0,55) - 0,25 (2,7 - 0,9 - 2 × 0,55) 2 = 0,82 м 2 ;

F = A 0 p max = 0,82 × 0,339 = 0,274 МН.

Проверяем условие прочности по продавливанию g b2 R bt b m h 0,pl = 0,9 • 0,66 • 1,45 • 0,55 = 0,474 MH > 0,274 МН, то есть условие прочности по продавливанию выполнено. Размеры фундаментов показаны на черт. 32.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СЕЧЕНИЙ АРМАТУРЫ ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА

Определяем изгибающие моменты и площадь рабочей арматуры подошвы фундамента А sl по формулам (46)-(57) в сечениях по граням ступеней 1-1, 2-2 и по грани подколонника 3-3, 4-4.

Расчетные усилия на уровне подошвы принимаем без учета веса фундамента по 3-му сочетанию нагрузок, определяющему p max ,

N = 2,1 МН; М = 0,336 + 0,072 • 2,4 = 0,509 МН • м; e 0 = 0,509/2,1 = 0,242 м.

Здравствуйте! Кто знает, подскажите пожалуйста, справедлив ли минимальный процент армирования, указанный в разделе Конструктивные требования СП, для массивных железобетонных фундаментов? Возникают споры и сомнения, какой же диаметр арматуры назначать для фундамента толщиной приметно 2м под ГПА, по минимальному проценту армирования получается 25 арматура с шагом 200мм, в СНиПе фундаменты с динамическими нагрузками указано просто-не менее d12. Уже весь и-нет перерыла в поисках литературы на эту тему, ничего не нахожу.

Проектирование гидротехнических сооружений

Раз фундамент массивный, армирование наверняка не расчётное? А если так - ставите д12 по СНиПу на фундаменты с динамическими нагрузками, обзываете это конструктивным армированием (проще говоря от растрескивания), а сам фундамент обзываете БЕТОННЫМ вместо железобетонного. Тогда на него требование о минимальном проценте армирования не распространяется.

Считали мы как то такой фундамент, 2х4х3, в НИИЖБе порекомендовали арматуру подбирать по СНиП гидротехнические сооружения , вообщем считать по напряжениям в бетоне, так и пришлось моделировать куб объемниками и вычислять напряжения.

Проектирование гидротехнических сооружений

Считали мы как то такой фундамент, 2х4х3, в НИИЖБе порекомендовали арматуру подбирать по СНиП гидротехнические сооружения , вообщем считать по напряжениям в бетоне, так и пришлось моделировать куб объемниками и вычислять напряжения.

ну и какие напряжения получились?
что-то мне кажется, что конструктивная арматура д12 с шагом 200х200 окажется в несколько раз толще, чем требуется по расчёту объёмниками

Учитывали конечно и конструктивную и расчетную, присутствовал и 16 диаметр насколько помню, от нагрузки зависит ведь тоже . Считали несколько лет назад, в микрофе, напряжения конечно не помню, все же не каждый день такое считаешь.

Проектирование гидротехнических сооружений

Учитывали конечно и конструктивную и расчетную, присутствовал и 16 диаметр насколько помню, от нагрузки зависит ведь тоже . Считали несколько лет назад, в микрофе, напряжения конечно не помню, все же не каждый день такое считаешь.

Это какие же должны быть нагрузки, чтобы в массивном бетонном блоке размерами 2х4х3м возникли такие усилия, чтоб арматура 16 по расчёту вылезла. На сжатие бетон такого сечения имеет совершенно невероятную несущую способность. Значит на изгиб? - Если 3х4 это длина и ширина, а 2м - толщина, то при арматуре д16 получается момент в сечении порядка 60-70тм должен быть. С 4м длины плиты, на упругом основании, такой момент получить не могу представить.
но если говорите что было - значит наверное возможно

Сергей Юрьевич
Обычно в таких случаях говорят, сказанул как в лужу п-л.
Они бы еще ВНИГовскую методику добавили, по охлаждению блоков.

__________________
Работаю за еду.
Working for food.
Für Essen arbeiten.
العمل من أجل الغذاء
Працую за їжу.

Моменты были не помню какие, но большие. Помню только что на верх блока была установлена металическая подпорка под углом, которая передавала до 300т сдвигающей силы, для этого и были установлены на фундаментную плиту эти кубы из бетона с контрфорсами для равномерного распределения нагрузки по плите.

DDlis
Не шути так, для кубика 3х4м толщиной 2 м, больших моментов не будет, даже при нагрузке в 300 тн.

__________________
Работаю за еду.
Working for food.
Für Essen arbeiten.
العمل من أجل الغذاء
Працую за їжу.

Ну армирование считал не я, помню только эту нагрузку. Может и процент армирования брали, давно было. Ну а если не просто разговаривать, а отвечать на четко поставленый вопрос, на который начал отвечать только Сергей Юрьевич, то могу сказать то что уже писал, ННИЖБ отослал к гидротехническому СНиПу считать по напряжениям, так же на всякий случай спросили у техсофта как искать арматуру в объемниках, считали в микрофе, тоже порекомендовали этот же СНиП , благо ребята там сидят грамотные, так что расчет по напряжениям и конечно как сказал Сергей Юрьевич, процент армирования.

Здравствуйте! Кто знает, подскажите пожалуйста, справедлив ли минимальный процент армирования, указанный в разделе Конструктивные требования СП, для массивных железобетонных фундаментов? Возникают споры и сомнения, какой же диаметр арматуры назначать для фундамента толщиной приметно 2м под ГПА, по минимальному проценту армирования получается 25 арматура с шагом 200мм, в СНиПе фундаменты с динамическими нагрузками указано просто-не менее d12. Уже весь и-нет перерыла в поисках литературы на эту тему, ничего не нахожу.

При проектировании массивных фундаментов оборудования пользуйтесь руководством по проектированию фундаментов оборудования, в котором указаны диаметры нижней сетки и верхней, диаметр верхней зависит от диаметра анкерных болтов.

Во наговорили-то.
Поверхности в любом случае надо армировать, хотя бы из предположения того, что сверху слона уронят или кто-нить молотком тюкнет. Так же температурка повлияет не в лучшую сторону.
Рабочее армирование, присоединяюсь к многим отписавшим, скорее всего не потребуется.

П.С. арматуру вообще то всегда подбирают по напряжениям, для тонкостенных элементов справедлива теория плоских сечений, на которой и основан СНИПовский расчет, и поэтому никто не заморачивается. НООООО. Это частный случай работы упругого тела, на котором жизнь не заканчивается.

Ну ну, а какая арматура обычно применяется, для армирования массивных блоков ГЭС?
Уж не та ли про которую Серега говорил?

__________________
Работаю за еду.
Working for food.
Für Essen arbeiten.
العمل من أجل الغذاء
Працую за їжу.

Ну ну, а какая арматура обычно применяется, для армирования массивных блоков ГЭС?
Уж не та ли про которую Серега говорил?

А причем тут это? Проверка моих знаний? Так это пустое, то что там видел на одном чертеже для одного блока одной ГЭС для одного напора, вовсе не значит что все такие.

Ну я то по более видел.
Просто в основном для внутренних блоков и стен в основном шла однотипная арматура, конструктивная.

__________________
Работаю за еду.
Working for food.
Für Essen arbeiten.
العمل من أجل الغذاء
Працую за їжу.

пытаюсь быть инженером

Ну я то по более видел.
Просто в основном для внутренних блоков и стен в основном шла однотипная арматура, конструктивная.

и снова,а как назначить эту конструктивную арматуру?
по СНиП, СП на железобетон (как то не понятно. )?
какое сечение бетонного элемента брать? какой процент армирования?

3.6. Расстояние в свету между арматурными стержнями по высоте и ширине сечения должно обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси.

Расстояние в свету между стержнями для немассивных конструкций следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84.

В массивных железобетонных конструкциях расстояния в свету между стержнями рабочей арматуры по ширине сечения определяются крупностью заполнителя бетона, но не менее 2,5d где d — диаметр рабочей арматуры.

3.7. Толщину защитного слоя бетона следует принимать:

не менее 30 мм для рабочей арматуры и 20 мм для распределительной арматуры и хомутов в балках и плитах высотой до 1м, а также в колоннах с меньшей стороной до 1 м:

не менее 60 мм и не менее диаметра стержня для рабочей и распределительной арматуры массивных конструкций с минимальным размером сечения более 1 м.

Толщину защитного слоя бетона в железобетонных конструкциях морских гидротехнических сооружений необходимо принимать:

для рабочей арматуры стержневой — не менее: 50 мм:

для распределительной арматуры и хомутов — не менее 30 мм.

Для сборных железобетонных элeмeнтoв заводского изготовления при применении бетона класса по прочности на сжатие В15 и выше толщина защитного слоя может быть уменьшена на 10 мм против указанных выше величин.

При эксплуатации железобетонных конструкций в условиях агрессивной среды толщину защитного слоя необходимо назначать с учетом требований СНиП 2.03.11-85.

3.8. В массивных нетрещиностойких железобетонных плитах и стенах сечением высотой 60 см и более с коэффициентом армирования при надлежащем обосновании допускается многорядное расположение арматуры по сечению элемента, способствующее уменьшению максимальной ширины раскрытия трещин по высоте сечения.

3.9. Если стержни арматуры размещаются в два и более ряда, то диаметры стержней рядов должны отличаться друг от друга не более чем на 40 %.

3.10. Из условия долговечности гидротехнических сооружений без предварительного напряжения диаметр арматуры следует принимать для рабочей стержневой арматуры из горячекатаной стали не менее 10 мм, для спиралей и для каркасов и сеток вязаных или изготовленных с применением контактной сварки — не менее 6 мм.

3.11. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное или наклонное к продольной оси элемента сечение, где они не требуются по расчету, в соответствии с требованием СНиП 2.03.01-84.

3.12. Распределительную арматуру для элементов, работающих в одном направлении, следует назначать в размере не более 10% площади рабочей арматуры в месте наибольшего изгибающего момента.

3.13. При выполнении сварных соединений арматуры следует выполнять требования СНиП 2.03.01-84.

3.14. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, в одном сечении должно стыковаться, как правило, не более половины стержней растянутой рабочей арматуры. Применение стыков внахлестку (без сварки и со сваркой) для растянутой рабочей арматуры в этих конструкциях не допускается.

3.15. В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней следует устанавливать конструктивные продольные стержни. Расстояние между ними по высоте должно быть не более 400 мм, площадь поперечного сечения — не менее 0,1 % площади сечения бетона со следующими размерами: высота элемента равна расстоянию между стержнями, ширина — половине ширины элемента, но не более 200 мм.

3.16. У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная расчетная арматура, необходимо предусматривать также поперечную арматуру, охватывающую крайние продольные стержни. Расстояние между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должно быть не более 500 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

3.17. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры необходимо устанавливать хомуты.

Расстояние между хомутами следует принимать в вязаных каркасах не более 15d, в сварных — не более 20d где d - наименьший диаметр сжатой продольной арматуры. В обоих случаях расстояние между хомутами должно быть не более 500 мм. Конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых продольных стержней от бокового выпучивания в любом направлении. В местах стыковки рабочей арматуры внахлестку без сварки или если общее насыщение элемента продольной арматуры составляет более 3 % хомуты следует устанавливать на расстоянии не более 10d и не более 300 мм.

В массивных внецентренно сжатых элементах, рассчитанных без учета сжатой арматуры, расстояние между конструктивными поперечными связями (хомутами) допускается увеличивать до двух высот (ширин) элемента.

3.18. Расстояние между вертикальными поперечными стержнями в элементах, не имеющих отогнутой арматуры, и в случаях, когда поперечная арматура требуется по расчету, необходимо принимать:

а) на приопорных участках (не менее 1/4 пролета) при высоте сечения менее или равном 450 мм — не более h/2 и не более 150мм;

при высоте сечения более 2000 мм - не более 3/4h и не более 500 мм;

при высоте сечения, равной или более 2000 мм — не более h/З:

б) на остальной части пролета при высоте сечения 300—2000 мм — не более 3/4h м не более 500 мм;

при высоте сечения более 2000 мм — не более 3/4h.

3.19. В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с перепуском их концов на 30 диаметров хомута, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутый контур.

3.20. Отверстия в железобетонных элементах следует располагать в пределах ячеек арматурных сеток и каркасов.

Отверстия с размерами, превышающими размеры ячеек сеток, должны окаймляться дополнительной арматурой. Суммарная площадь ее сечения должна быть не менее сечения прерванной рабочей арматуры того же направления.

3.21. При проектировании сталежелезобетонных конструкций, в которых обеспечивается совместная работа арматуры и стальной оболочки, толщину последней следует принимать минимальной по условиям монтажа и транспортирования.

3.22. Арматура железобетонных конструкций должна предусматриваться в виде армоферм, армопакетов, сварных каркасов и сеток.

Типы армоконструкций следует назначать с учетом принятого способа производства работ. Они должны обеспечивать возможность механизированной подачи бетона и тщательной его проработки. Установку арматуры в железобетонных конструкциях необходимо производить индустриальными методами при максимальной экономии металла на конструктивные элементы для закрепления ее в блоке бетонирования.

Увеличение площади сечения арматуры, определенной расчетом на эксплуатационные нагрузки, для восприятия нагрузок строительного периода не допускается.

__________________
Работаю за еду.
Working for food.
Für Essen arbeiten.
العمل من أجل الغذاء
Працую за їжу.

Подскажите, пожалуйста, регламентируется какими либо нормативами необходимость установки среднего ряда арматуры в толстых фундаментных плитах. Если да, то какой минимальный диаметр конструктивной арматуры. В моем конкретном случае плита толщиной 1,8м.

5.21. В изгибаемых элементах при высоте сечения свыше 700 мм у боковых граней должны ставится конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1 % площади сечения бетона, имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине — половине ширины ребре элемента, но не более 200 мм

Для AndyWasHere
Это условие для изгибаемых балок. Вы ведь не ставите в фундаментной плите толщиной 800мм дополнительные стержни.

вроде там написано "В изгибаемых элементах". или у меня плохо со зрением? вроде не на столько.

это противоусадочные стержни, они устанавливаются во все жб элементы не допуская возникновение значительных массивов неармированного бетона. такое требование есть и для сжатых элементов

если вы не ставите в плите высотой 800 дополнительных стержней, то делаете ошибку. я бы поставил

5.21. В изгибаемых элементах при высоте сечения свыше 700 мм у боковых граней должны ставится конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1 % площади сечения бетона, имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине — половине ширины ребре элемента, но не более 200 мм

совершенно четко выделенное, а противоусадочная - та которая обеспечивается минимальным процентом армирования (или расчетом) устанавливаемая в верхней и нижней зонах и мероприятиями при производстве работ (усадочные швы)

спорный вопрос и каждый решает его сам (нужно или нет у боковых граней).
Вообще говоря нужно, ведь изгибаемый и будь это балкой мы бы поставили, с другой стороны в пособиях разных по фундаментам и ростверкам нет этого. Я делаю так - в плитах не ставлю, в ленточных (точечых) ростверках ставлю.
Между тем в середине мне кажется это лишнее (в толще бетона).

Геотехника. Теория и практика

ЦНИИЭП жилища в фундаментной плите на естественном основании толщиной 2,1 м под 23-этажное здание бизнес -центра в г Астане предусмотрел в средней части плиты конструктивную сетку 200x200d25 . А это как ни как один из ведущих нормоиздателей по проектированию жилых и общественных зданий на территории стран СНГ. Ссылаясь на авторитет, считаю, что и при толщине плиты 1,8 м. сетка то-же нужна. Меньше заморочек потом с экспертизой будет, а у нее, насколько мне известно, по этому поводу то-же разные мнения, как и у обсуждающих здесь данную тему.
Вот эта средняя сетка в фундаментной плите (нижняя не видна, в тени), на заднем плане - отсеча рабочего шва бетонирования, выполненная из 3-х вертикальных сеток:
[ATTACH]1192005352.jpg[/ATTACH]

ЦНИИЭП жилища в фундаментной плите на естественном основании толщиной 2,1 м под 23-этажное здание бизнес -центра в г Астане предусмотрел в средней части плиты конструктивную сетку 200x200d25 . А это как ни как один из ведущих нормоиздателей по проектированию жилых и общественных зданий на территории стран СНГ.

И вы считаете нормальным 2-х метровую плиту под 23-х этажное здание? или там провал под всем зданием?
И как они обосновали наличие одной сетки а не двух допустими и не трех? Мамой клянусь?

Геотехника. Теория и практика

И вы считаете нормальным 2-х метровую плиту под 23-х этажное здание? или там провал под всем зданием?
И как они обосновали наличие одной сетки а не двух допустими и не трех? Мамой клянусь?

Не надо так категорически утверждать и тем более упрекать в не профессионализме конструкторов ЦНИИЭП жилища. Вам когда-либо приходилось проектировать на одной фундаментной плите, (без осадочных швов!) размерами 129х65 м (18 тыс м3 бетона), на которой располжены: двухуровневый подземный автопаркинг, стилобатная часть в 5 этажей и башня в 23 этажа, смещенная относительно геометрического центра плиты на 9 м. Именно это и потребовало принятия толщину плиты 2,1 м - усилия в плите, в особенности поперечные силы по контуру башни - мало не покажется!. Шва там нет, который эти усилия снимает!. Почему нет - другой вопрос - ни одна конструкция осадочного шва не осможет обеспечить восприятие 8 м напора грунтовой воды.
Фото котлована (работы по устройству плиты выполнялись еще зимой- слева под тепляком - очередная захватка).
[ATTACH]1192031412.JPG[/ATTACH]

а выше отм.фундаментов конструкции разрезались?
а средняя сетка зачем?

проектирование гидротехнических сооружений

Я тоже поражён прочитанным здесь. Просветите недотёпу, что воспринимает сетка в середине плиы.

- у нас на объекте нижняя плита доковой конструкции шлюза толщиной от 3.3 до 4.3м. НИКАКОЙ арматуры в середине плиты никто конечно же не ставил, хотя рабочая арматура - симетрично по нижней и верхней граням плиты и там и там в два ряда d40-А-III с шагом 250мм.
- никаких заморочек и нареканий со стороны экспертизы небыло. Да и могло ли быть.

Устои голов шлюза - массивные ж.б. конструкции высотой до 16м, длиной около 45-50м, шириной - около 6м. - Всё тело устоя - бетон, армирование от усадочных трещин только по наружным граням. Всё построено, всё стоит.

Шва там нет, который эти усилия снимает!. Почему нет - другой вопрос - ни одна конструкция осадочного шва не осможет обеспечить восприятие 8 м напора грунтовой воды.

- если не знаете о конструировании таких швов, то не думайте что их не существует! - камеры шлюзов имеющие длину до 300м, построенные из монолитного ж.б. - имеют деформационно-осадочные швы через каждые 30-40м. При этом они сконструированы водонепроницаемыми (с противофильтрационными шпонками) - а напор на эти шпонки до 20м доходит (а в редких случаях и выше)

СП 52 - 103 -2006 - прочитал.

Пункт 6.11 (он же последний) В толстых фундаментных плитах помимо продольной арматуры, устанавливаемой у верхней и нижней грани плиты, следует предусматривать продольную арматуру, располагаемую в средней зоне по толщине плиты.

ППЦ. простенько и со вкусом. Для меня плита ТОЛСТАЯ - если она больше 300мм. А для вас? Для кого-то и 5м толщина не такая уж большая. Рекомендация "сочная". А чего не написано ни слова как считать эту арматуру. может той же площади что и рабочая? :? в топку такое СП :evil:

Геотехника. Теория и практика

В ссылке из СП, п. 6.11, которую Вы привели относительно того, надо или нет предусматривать в средней части толстых плит сетку - все сказано - зачем этот вопрос обсуждать?. Оспаривайте это в Госстрое России, издавшем этот нормативный документ.

Как обосновать необходимость наличия сетки в конкретном случае -я не конструктор этой плиты, и не ЖБК-шник, но считаю, что она необходима по ряду соображений (думаю, что это касается всех толстых плит) - прежде всего для восприятия средней зоной толстой плиты продольных температурно-усадочных деформаций. В верхней и нижней зонах плиты есть сетки , здесь они их воспринимают. Средняя часть толстой плиты остаяется как-бы "бесхозной" - продольные усадочные деформации, если не предусмотреть сетку, на этом участке будут больше, чем на периферии.
В тонких плитах, где расстояние между верхними сетками не велико и они могут выравнять эпюру продольных деформаций по всей тощине плиты - вопрос снимается.
Второе обстоятельство - температурное поле в центре массивных монолитных конструкций после их бетонирования вследствие эзотермических реакций имеет эстремумы, отличающиеся от т-ры на префирии на 30-50 град. Нужна в этом случае сетка - или нет?. Для бетона, не набравшего еще проектной прочности - думаю, что нужна.
Третье - пригодится сетка в чисто конструктивных целях - да ту-же поперечку подвязывать. Представьте себе КП высотой 2 м, в котором поперечные хомуты выполнены из d10 - как она будет выглядеть ?. Попробуйте нормально вытянуть такую арматуру, поступающую в бухтах, прежде чем она приобретет более-менее нормальный вид.
По поводу швов - подземный автопаркинг - это не шлюзы, в нем каждая протеча, капли на стенах, отделанных плиткой, лужи на полу, в процессе его эксплуатации - головная боль для заказчика. И устранить их при напоре до 8 м с применением акватрона, пенетрона и т.д. не удастся - посмотрите их диапазон применения для напорных вод, но и то-что приводится чаще всего - реклама. Гидропрбки, что применяют в поземных сооружениях типа метро, стволы шахт и т.д. потребуют прилично долбить плиту и стены подземной части автопаринга на большую глубину - а там, за защитным слоем - рабочая арматура.
Рабочие швы в фундаментной плите в процессе бетонирования были - по технологии за один раз принять 18 тыс м3 бетона не реально, да и заводы ЖБИ не потянут и не захотят принять такой заказ - другим стройкам - десяткам объектов бетон то-же нужен.
Шов показан на моем фото выше. В этом шве закладывали горизонтальные резиноподобные гидрошпонки (отсечки), их кстати применяли во всех сопряжениях вертикальных и горизонтальных рабочих швах - но как дополнительную меру. Бетонную подготовку толщиной 2Х100 ( в средине 2 слоя унифлекса) делили на рабочие швы, но с разбежой относительно рабочих швов фундаментной плиты.
И наконец, - если предусмотреть осадочный шов между башней и подземным автопаркингом, то из-за разности давления по подошве плиты на участке под автопарингом и под башней осада отличается значительно- 12 мм и 135 мм - какой нужен компенсатор деформаций в осадочном шве ? Где его размещать - на полу, на проезжей части, или уйти в плиту - на там опять-же рабочая арматура. Безусловно, что конструктора начинали рассматривать с варианта решения с устройством шва, но когда проанализировали все аспекты ситуации - ЯТД - пришли к варианту без осадочного шва.
Затратному, трудоемкомому - да, но и ЗАО "Интеко" - инвестор этого объекта деньги на ветер бросать не будет, раз его эксперты согласились на такой вариант (правда, до сих пор воюют с Моспроект-2 и ЦНИИЭП жилища по поводу армирования надземной части, в особенности колонн и диафрагм - а они им - коротко и ясно - в требованиях к техусловиям на разработку проектов высотных зданий есть пункт - расчет на прогрессирующее разрушение (они правда сами его в свое время и включили в МГСН по высоткам )
Не знаю, но ЯТД - то, что изложил с инженерной точки зрения не есть из рубрики БСК, но сложилось впечатление, что многие так и подумали.

.
Не знаю, но ЯТД - то, что изложил с инженерной точки зрения не есть из рубрики БСК, но сложилось впечатление, что многие так и подумали.

Никто так не подумал. Изложенное Вами технически правильно, но Все склоняются что этого можно было и другими методами достичь. Я дела плиту размерами 24х100м так она толщиной 300 была с утолщением под колонны до 600. Правда нагрузка там была 400тс, но для 23-х этажки это будет примерно 1000тс, хватило бы и 1,2, максимум 1,5м. Швов также не было, правда и напора такого не было. Но что бы его сдержать 2м плиты не нужно, есть другие методы.
В именитых институтах разные люди работают и по-разному работают. Примеров этого достаточно. Инвесторы то же разные, если люди хотят строить вращающийся дом, до все разговоры о "денег на ветер не бросают" отпадают сами собой.

че то признаюсь нагнал я там с соответсвующим пунктом СНиП , почитав циферку 200 максимальным зазором между стержнями

однако СП 51-101-2003

8.3.6 В железобетонных линейных конструкциях и плитах наибольшие расстояния между осями стержней продольной арматуры, обеспечивающие эффективное вовлечение в работу бетона, равномерное распределение напряжений и деформаций, а также ограничение ширины раскрытия трещин между стержнями арматуры, должны быть не более:
в железобетонных балках и плитах:
200 мм - при высоте поперечного сечения h < 150 мм;
1,5А и 400 мм - при высоте поперечного сечения h > 150 мм.

и кстате господа. хотелось бы заметить, что правило прецедентов в инженерии не очень уместно. если вы когда то делали какую то конструкцию, не поставили какую то арматуру и конструкция не упала, то это вовсе не значит, что вы делали правильно и теперь так нужно делать всем

И наконец, - если предусмотреть осадочный шов между башней и подземным автопаркингом, то из-за разности давления по подошве плиты на участке под автопарингом и под башней осада отличается значительно- 12 мм и 135 мм - какой нужен компенсатор деформаций в осадочном шве ?

135 мм - это была предполагаемая осадка паркинга или башни? а почему не рассматривался свайный фундамент с плитным ростверком?

Геотехника. Теория и практика

Про бизнес-центре "Москва", о котором идет речь (его проектируют Москвичи, а КЖ тянет ВИСК - та самая Китайская строительная корпорация, которая в Москве возводила башню "Федерация" - об этом я достаточно подробно излагал на других ветках форума).
То, что плита на естественном основании, а не КСП - они (проектировщики) посадили поземный автопаркинг на элювиальные щебенистые грунты (кора выветривания песчаников) с Е =400-500 кг/см2. На этот слой у нас передают сваями нагрузки от высотных зданий до 50 этажей (котлован, огражденный подпорной стеной на этом объекте виден на фото выше).
То, что значительная разница в осадке в случае разрезки высотной и малоэтажной части по следующим причинам - дополнительное давление под подошвой стилобатной части - близо к нулю и осадку поимали за счет процессов: выемка грунта из глубокого котлована (ветвь разгрузки ) - далее возврат осадки разуплотнения в практически первоначальное положение. В высотной части - (она эллиптической формы) стадии НДС : разгруза -нагрузка до равновесия- передача полного давления - это и дало 135 мм под башней (в случае разрезки осадочным швом от малоэтажной части ). Если не учитывать эффект разуплотнения глубокого котлована - то вертикальные перемещения (осадки) будут значительно меньше. Но они пошли по тому пути, о ктором я упомянул - и считаю, что это достаточно корретно и свидетельствует только о их профессионализме. В не глубоких котлованах таких проблем не возникает ввиду незначительности влияния эффета разгрузки.

Геотехника. Теория и практика

В именитых институтах разные люди работают и по-разному работают. Примеров этого достаточно. Инвесторы то же разные, если люди хотят строить вращающийся дом, до все разговоры о "денег на ветер не бросают" отпадают сами собой.

Прежде чем говорить, что я бы сделал по другому - там и 1,5 м хватит - надо было поинтересоваться "мелочами".
Сетка колонн разная, в основном 8,6х7,3 м. Расчетная нагруза от 1м2 перекрытия 1,3 тс.
Оценим величину нагрузки от колонны на фундаментную плиту : 8,6х7,3х1,3х25(+2 эт. автопаркинг) = 2040 тс (минимум - бе учета с.в. колонн, балок и т.д).
Думаю, что No comments!.
Фото колонн на отм -1 эт. прилагаю. Сечение, армирование колонн, растояние между ними - на виду.
[ATTACH]1192092458.jpg[/ATTACH]

4.15. Армирование подошвы фундаментов следует производить сварными сетками но серии 1.410-3 и ГОСТ 23279-84.
4.16. В случае, когда меньшая из сторон подошвы в фундаменте имеет размер b □ 3 м, следует применять сетки с рабочей арматурой в двух направлениях (черт. 27, а).
При b > 3 м применяются отдельные сетки с рабочей арматурой в одном направлении, укладываемые в двух плоскостях. При этом рабочая арматура, параллельная большей стороне подошвы l, укладывается снизу. Сетки в каждой из плоскостей укладываются без нахлестки с расстоянием между крайними стержнями не более 200 мм (черт. 27, б).





Черт. 27. Армирование подошвы фундамента
а — при b □ 3 м; б — при b > 3 м; 1- нижние сетки; 2 — верхние сетки

Минимальный диаметр рабочей арматуры сеток подошв принимается равным 10 мм вдоль стороны l □ 3 м и 12 мм при l > 3 м.
4.17. При выполнении условия

анкеровка продольной рабочей арматуры сеток подошв считается обеспеченной, lb — длина участка нижней ступени, на котором прочность наклонных сечений обеспечивается бетоном, определяемая по формуле

где h1 — высота нижней ступени фундамента;
рmax — максимальное краевое давление на грунт, вычисляемое по формулам (5), (6);
lan — длина анкеровки арматуры, определяемая по формуле

lan = (0,5 Rs Ast / Rb Asf + 8.) d , (116)

где Ast, Asf — обозначения те же, что в п. 2.59;
d — диаметр продольной арматуры.
При невыполнении условия (114) в сетках необходимо предусмотреть приварку поперечных анкерующих стержней на расстоянии не более 0,8 lb от края продольного стержня. Диаметр анкерующего стержня рекомендуется принимать не менее 0,5d продольной арматуры.
Анкеровка рабочей арматуры в подошве фундамента считается обеспеченной, если хотя бы один из поперечных стержней сетки, приваренный к рабочей продольной арматуре, располагается в пределах участка lb.
4.18. Подколонники рекомендуется армировать, если это необходимо по расчету, вертикальными сварными плоскими сетками по ГОСТ 23279-85.
4.19. Минимальный процент содержания арматуры s и s’ во внецентренно сжатом железобетонном подколоннике должен составлять не менее 0,04 % площади его поперечного сечения.
В подколонниках с продольной арматурой, расположенной равномерно по периметру сечения, минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься не менее 0,08 %.
4.20. Железобетонные подколонники рекомендуется армировать вертикальными сварными плоскими сетками, объединяемыми в пространственный каркас. Сетки рекомендуется устанавливать по четырем сторонам сечения подколонника (черт. 28).


Черт. 28. Армирование железобетонного подколонника пространственными каркасами, собираемыми из плоских сеток 1 — сетка

4.21. В железобетонных подколонниках, где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3 %, допускается не ставить продольную и поперечную арматуру по граням, параллельным плоскости изгиба. В этих случаях допускается:
установка сеток только по двум противоположным сторонам сечения подколонника, как правило, в плоскостях, перпендикулярных плоскости действия бульшсго из двух воздействующих на фундамент изгибающих моментов;
соединение плоских сеток в пространственный каркас без соединения продольных стержней хомутами и шпильками. Толщина защитного слоя бетона (см. п. 5.19 СНиП 2.03.01-84) в этом случае должна быть не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры (черт. 29);
сетки устанавливаются на всю высоту подколонника.


Черт. 29. Армирование железобетонного подколонника двумя сетками

1 — арматурная сетка

4.22. В случаях, когда по расчету принято бетонное сечение подколонника, пространственный каркас устанавливается только в пределах стаканной части с заглублением ниже дна стакана на величину не менее 35 диаметров продольной арматуры (черт. 30).


Черт. 30. Армирование бетонного подколонника, имеющего стакан
под сборную колонку 1 — сетка

4.23. Если в сечении бетонного подколонника возникают растягивающие или сжимающие напряжения менее 10 кгс/см2, то при максимальных сжимающих напряжениях более 0,8Rb (напряжения определяются как для упругого тела) необходимо выполнять конструктивное армирование на всю высоту подколонника. При этом площадь сечения арматуры с каждой стороны подколонника должна быть не менее 0,02% площади его поперечного сечения, а в случае расположения арматуры по периметру сечения — не менее 0,04 %.
4.24. При расчетном или конструктивном армировании подколонника диаметр продольных стержней вертикальной арматуры принимается не менее 12 мм. В бетонном подколоннике минимальный диаметр продольной арматуры принимается равным 10 мм.
4.25. Горизонтальное армирование стаканной части подколонника осуществляется сварными плоскими сетками с расположением стержней у наружных и внутренних поверхностей стенок стакана. Продольная вертикальная арматура должна размещаться внутри горизонтальных сеток. Диаметр стержней сеток принимается не менее 8 мм и не менее четверти диаметра продольной арматуры вертикального армирования подколонника.
4.26. Расположение горизонтальных сеток следует принимать по черт. 31.




Черт. 31. Схема расположения горизонтальных сеток армирования
подколонника: а — при e0 □ lc/2; б — при lc/6 □ e0 □ lc/2

4.27. Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры подколонника должна быть не менее 30 мм, а для подошвы фундамента при условии устройства под ним бетонной подготовки принимается равной 35 мм.
4.28. При необходимости косвенного армирования дна стакана устанавливают сварные сетки (от двух до четырех).

Читайте также: