Коэффициент приведения арматуры к бетону

Обновлено: 02.05.2024

4.1. Сущность и преимущества.Как и любой другой искусственный или естественный каменный материал, бетон сопротивляется разрыву примерно в 15. 20 раз слабее, чем сжатию. Кроме того, он является хрупким материалом.

Средняя относительная предельная растяжимость бетона e_btu = (Dl _tu / l)100% =0,015 % (0,15 мм на 1 м) примерно в 13 раз меньше средней относительной предельной сжимаемости e_bu = (Dl _pu / l)100 % = 0,2% (2 мм на 1 м). Именно хрупкость не позволяет во многих случаях использовать прочность бетона при растяжении, даже когда напряжения, вызываемые внешними силами, невелики. Это объясняется тем, что из-за колебаний температуры, неравномерного высыхания, случайных динамических воздействий трещины в бетоне могут возникнутьеще в период строительства. Поэтому из бетона выполняют конструкции, воспринимающие сжимающие усилия: стены, массивные фундаменты, колонны, подпорные стенки и другие сооружения. Бетонные конструкции применяют иногда при работе на изгиб при малых растягивающих напряжениях, не превышающих предела прочности бетона при осевом растяжении.

Центрально растянутые, внецентренно сжатые или растянутые и изгибаемые элементы, несущая способность которых обусловлена прочностью (сопротивляемостью) материала на разрыв (растяжение), выполняли обычно из дефицитной стали или недолговечной древесины.

Исследования показали, что разрушение бетонных балок происходит от разрыва нижних (наиболее растянутых) волокон (рис. 13, а). При этом несущая способность сжатой зоны балки используется не более чем на 5. 7 %. Если усилить растянутую зону балки так, чтобы она могла воспринимать необходимые растягивающие усилия, то соответственно будет возрастать несущая способность всей балки, вплоть до полного исчерпания прочности ее сжатой зоны.

Наиболее подходящим материалом, позволяющим в широких пределах повышать сопротивляемость растянутых зон бетонных балок, оказалась стальная арматура (рис. 13, б), одинаково хорошо сопротивляющаяся растяжению и сжатию. Относительное удлинение стали при разрыве в сотни раз превышает предельное относительное удлинение бетона. Сталь — прочный упругопластический материал.

При достаточном армировании железобетонная балка разрушится при полном исчерпании несущей способности сжатой зоны, следовательно, прочность ее по сравнению с бетонной (неармированной) балкой в зависимости от класса бетона можетвозрасти примернов 15. 20 раз.

Железобетоном называют комплексный строительный материал, в котором бетон и стальная арматура, соединенные взаимным сцеплением, работают под нагрузкой как единое монолитное тело.При этом имеется в виду, что бетон в основном предназначается для восприятия сжимающих усилий, а стальная арматура — преимущественно растягивающих. При таком распределении функций между бетоном и стальной арматурой железобетон, в основном (98%) каменный материал, способен воспринимать растягивающие усилия вплоть до полного использования несущей способности сжатой зоны изгибаемых, внецентренно сжатых или растянутых элементов. Железобетон можно рассматриватькак комплексный армированный материал, обладающий анизотропией (т. е. зависимостью механических и деформативных свойств от направления действия внешних нагрузок), обусловленной армированием и нелинейностью деформирования связанной с трещинообразованием, пластическими свойствами бетона и стали.

Под железобетонными конструкциями без предварительного напряжения понимают конструкции, в которых арматура уложена без предварительного натяжения. Основными преимуществами железобетонных конструкций являются высокая прочность, долговечность, огнестойкость, стойкость против атмосферных явлений, малые эксплуатационные расходы на содержание зданий и сооружений, гигиеничность, экономичность ввиду повсеместной распространенности сырьевых материалов.

4.2. Недостатки. Основные недостатки железобетонных конструкций без предварительного напряжения (без напрягаемой арматуры) несложно проследить на примере работы под нагрузкой простой балки (см. рис. 13, б). За счет сцепления с арматурой бетон растянутой зоны балки работает на растяжение под воздействием внешней нагрузки вместе с арматурой. Предельная растяжимость бетонаe _btu = 0,00015 в сотни раз ниже предельной растяжимости стальной арматуры, поэтому при совместном растяжении со сталью цельность бетона сохраняется только в начальный период эксплуатации.

Учитывая, что до появления трещин деформации бетона e_btu растянутой зоны балки на уровне арматуры и арматуры e_s в любой точке их соприкосновения равны между собой, получим

Напряжение в арматуре, по закону Гука,

где a = E_s / E_b — коэффициент приведения арматуры к бетону, показывает, что каждую единицу площади сечения арматуры можно условно приравнять а единицам площади бетона и привести материал арматуры к материалу бетона, т. е. получить однородное (приведенное) бетонное сечение; v _t = 0.5 — коэффициент упругих деформаций бетона при растяжении.

С возрастанием внешней нагрузки напряжения в бетоне растянутой зоны сечения возрастают до предела прочности на растяжение R _bt, _ser и бетон этой зоны начинает трескаться; деформация бетона в момент трещинообразования

e _crc = R _{bt, ser}

что соответствует, например, для наиболее массовой арматуры из стали класса А-III и бетона класса В-30 22,5 МПа. Учитывая развитие деформаций ползучести бетона, снижающие во времени расчетный модуль деформации, действительные напряжения в арматуре в период образования трещин могут достигать 30 МПа и более. Однако их значение всегда остается небольшим по сравнению с расчетной прочностью стальной арматуры. Значит, к моменту образования трещин в растянутой зоне балки (выход растянутого бетона из работы) арматура слабо помогает работе растянутой зоны; вследствие этого в ней образуются и раскрываются многочисленные трещины на ранних стадиях работы балки, что весьма нежелательно, так как в трещины может попадать влага и вызывать опасную коррозию арматуры. Нагрузка в момент образования трещин обычно составляет 15. 25% разрушающей.

С увеличением внешней нагрузки начинается активный процесс развития по высоте сечения и раскрытия ранее образованных трещин по длине балки. Вследствие этого быстро уменьшается высота сжатой зоны, что резко (до 5 раз) снижает приведенный момент инерции сечения , а следовательно, и жесткость балки. Это, в свою очередь, способствует резкому возрастанию прогиба балки , находящегося в обратной зависимости от приведенного момента инерции.

Многолетний опыт эксплуатации железобетонных конструкций без предварительного напряжения в наиболее благоприятных условиях показал, что при раскрытии трещин более 0,4 мм возможно проникновение паров воздуха в трещины, вызывающих коррозию арматуры. Поэтому нормы запрещают дальнейшую эксплуатацию железобетонных конструкций как только ширина раскрытия трещин в них превысит 0,4 мм. Экспериментальные исследования показывают, что в момент максимально допустимой ширины раскрытия трещин и величины прогиба, напряжения в гладкой арматуре не превышают 250. 300 МПа. При переходе на арматуру периодического профиля, сцепление которой с бетоном в 2. 3 раза выше по сравнению с гладкой арматурой, увеличивается число трещин, уменьшается ширина их раскрытия (< 0,4 мм), а напряжения в арматуре возрастают до 590 МПа. Вот почему в обычных железобетонных конструкциях невозможно рационально использовать арматуру с пределом текучести более 590 МПа, что соответствует пределу текучести арматуры классов А-IV и А-IVС. Поэтому нормы запрещают применять для армирования железобетонных конструкций без предварительного напряжения арматуру выше класса А-IV.

Из-за низкой прочности применяемой арматуры, малой трещиностойкости и жесткости оказывается невыгодным применение в железобетонных конструкциях без предварительного напряжения современных бетонов повышенной и высокой прочности. Поэтому масса таких конструкций оказывается высокой, что ограничивает величину перекрываемых ими пролетов по сравнению с деревянными и особенно с металлическими конструкциями. Известно, что усилия от собственного веса балки возрастают пропорционально квадрату пролета ,следовательно, с ростом пролета вес железобетонной балки возрастает значительно быстрее, чем ее пролет. С ростом веса балки уменьшается полезная нагрузка, которую она способна выдержать. При величине пролета более 12 м железобетонная балка без предварительного напряжения начинает в основном «нести себя», т. е. она становится по экономическим соображениям нецелесообразной из-за большого собственного веса.

• Практика эксплуатации таких конструкций показывает, что при ударных, вибрационных и особенно знакопеременных нагрузках происходит опасное раскрытие трещин, что снижает их несущую способность по выносливости. Следовательно, основными недостатками железобетонных конструкций без предварительного напряжения являются: 1) раннее образование трещин в растянутых зонах элементов вследствие слабого включения в работу арматуры в этот момент и быстрое их раскрытие до предельно допустимой величины; 2) быстрый рост прогибов элементов до предельной величины после образования трещин в их растянутых зонах; 3) невозможность использования для армирования высокоэффективных сталей повышенной и высокой прочности, позволяющих в несколько раз сократить расход стали в строительстве из-за быстрого раскрытия грещин и быстрого роста прогибов; 4) чрезмерная массивность из-за большого собственного веса; 5) недостаточная выносливость.

Инженерная мысль во всех странах в течение длительного периода упорно стремилась преодолеть названные недостатки железобетонных конструкций без предварительного напряжения. Работа шла в разных направлениях и выполнялась различными путями, но полноценные результаты были получены только с внедрением в практику предварительного напряжения бетона посредством обжатия его предварительно напряжен-ной арматурой повышенной и особенно высокой прочности. Этот новый принцип армирования явился крупнейшим завоеванием техники, шагом вперед по пути развития железобетона. С его помощью удалось успешно преодолеть основные недостатки железобетонных конструкций без предварительного напряжения. Предварительное напряжение арматуры дает возможность использовать железобетонные конструкции там, где они ранее считались неприменимыми.

Сооружения с размерами пролетов, которые еще совсем недавно считалось целесообразным перекрывать только металлом, в настоящее время решаются в виде легких железобетонных преднапряженных конструкций, что обусловлено их высокой трещиностойкостью. жесткостью и относительной легкостью Решающим фактором широкого внедрения во все отрасли строительства преднапряженных железобетонных конструкций являются их высокие технико-экономические показатели.

Эти конструкции таят богатейшие возможности для принятия самых смелых архитектурных решений.

8.2.19 Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкциям.

постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок (см. 4.6) при ограничении деформаций технологическими или конструктивными требованиями;

8.2.20 Значения предельно допустимых деформаций элементов принимают согласно СП 20.13330 и нормативным документам на отдельные виды конструкций.

Прогибы железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине (кривизн, углов сдвига и т.д.).

В тех случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по жесткостным характеристикам согласно 8.2.22 и 8.2.31.

8.2.22 Для изгибаемых элементов постоянного по длине элемента сечения, не имеющих трещин, прогибы определяют по общим правилам строительной механики с использованием жесткости поперечных сечений, определяемой по формуле (8.143).

8.2.23 Кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов для вычисления их прогибов определяют:

а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины, согласно 8.2.24, 8.2.26;

б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, согласно 8.2.24, 8.2.25 и 8.2.27.

Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т.е. условие (8.116) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки.

Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно 8.2.32.

8.2.24 Полную кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяют по формулам:

б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, согласно 8.2.24, 8.2.25 и 8.2.27.

, - кривизны соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет по деформациям;

8.2.25 Кривизну железобетонных элементов от действия соответствующих нагрузок (8.2.24) определяют по формуле

где М - изгибающий момент от внешней нагрузки (с учетом момента от продольной силы N) относительно оси, нормальной плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

где - модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки и с учетом наличия или отсутствия трещин;

- момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести, определяемый с учетом наличия или отсутствия трещин.

Значения модуля деформации бетона и момента инерции приведенного сечения для элементов без трещин в растянутой зоне и с трещинами определяют по указаниям 8.2.26 и 8.2.27 соответственно.

Жесткость железобетонного элемента на участке без трещин в растянутой зоне

Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют как для сплошного тела по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом всей площади сечения бетона и площадей сечения арматуры с коэффициентом приведения арматуры к бетону .

где I - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

, - моменты инерции площадей сечения соответственно растянутой и сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

Значение I определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.

Жесткость железобетонного элемента на участке с трещинами в растянутой зоне.

8.2.27 Жесткость железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют с учетом следующих положений:

работу растянутого бетона на участке между смежными нормальными трещинами учитывают посредством коэффициента .

Жесткость железобетонного элемента D на участках с трещинами определяют по формуле (8.143) и принимают не более жесткости без трещин.

Значения модуля деформации сжатого бетона принимают равными значениям приведенного модуля деформации , определяемых по формуле (6.9) при расчетных сопротивлениях бетона для соответствующих нагрузок (непродолжительного и продолжительного действия).

Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом площади сечения бетона только сжатой зоны, площадей сечения сжатой арматуры с коэффициентом приведения арматуры к бетону и растянутой арматуры с коэффициентом приведения арматуры к бетону

- расстояние от точки приложения продольной силы (расположенной в центре тяжести приведенного сечения элемента) до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

В формуле (7.6) знак "плюс" принимают при сжимающей продольной силе , "минус" - при растягивающей силе.

7.2.9 Момент сопротивления и расстояние определяют по формулам:

; (7.7)

где - момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести

; (7.9)

, , - моменты инерции сечений соответственно бетона, растянутой и сжатой арматуры;

- площадь приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле

; (7.10)

- коэффициент приведения арматуры к бетону

- расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента

здесь - статический момент площади приведенного поперечного сечения элемента относительно наиболее растянутого волокна бетона.

В этом случае значения , , , в формулах (7.9) и (7.10) принимают равными нулю.

. (7.12)

7.2.11 Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят исходя из общих положений, приведенных в 5.1.22 и 6.2.2-6.2.31, но с учетом работы бетона в растянутой зоне нормального сечения, определяемой диаграммой состояния растянутого бетона согласно 5.1.20. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы.

Значение определяют из решения системы уравнений, представленных в 6.2.2-6.2.31, принимая относительную деформацию бетона у растянутой грани элемента от действия внешней нагрузки равной предельному значению относительной деформации бетона при растяжении , определяемому согласно указаниям 6.2.31.

Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

, (7.13)

где - напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки, определяемое согласно 7.2.13;

- базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами;

- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать коэффициент =1, если при этом условие (7.3) не удовлетворяется, значение следует определять по формуле (7.23);

- коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры, принимаемый равным:

- коэффициент, учитывающий характер нагружения, принимаемый равным:

7.2.13 Значения напряжения в растянутой арматуре изгибаемых элементов определяют по формуле

, (7.14)

где , - момент инерции и расстояние от сжатой грани до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента, определяемые с учетом площади сечения только сжатой зоны бетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры согласно 7.3.11, принимая в соответствующих формулах значения коэффициента приведения арматуры к бетону .

Для изгибаемых элементов (рисунок 7.2), где - высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно 7.3.12 при .

4.3.3.1 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для вычисления их прогибов определяют:

а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины, - согласно пп.4.3.3.2, 4.3.3.4;

б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, - согласно пп.4.3.3.2, 4.3.3.3 и 4.3.3.5.

Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т.е. условие (75) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки, и усилия предварительного обжатия.

Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно п.4.3.4.

4.3.3.2 Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов определяют по формулам:

- для участков без трещин в растянутой зоне

- для участков с трещинами в растянутой зоне

, - кривизна соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет по деформациям;

- кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

- кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Кривизну , и в формулах (101), (102) определяют согласно указаниям п.4.3.3.3 с учетом усилия предварительного обжатия в качестве длительной нагрузки.

Допускается при определении кривизны учитывать влияние деформаций усадки и ползучести бетона в стадии предварительного обжатия.

4.3.3.3 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов от действия соответствующих нагрузок (п.4.3.3.2) определяют по формуле

где - изгибающий момент от внешней нагрузки;

и - усилие предварительного обжатия и его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

- изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле

где - модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки;

Значения модуля деформации бетона и момента инерции приведенного сечения для элементов без трещин в растянутой зоне и с трещинами определяют соответственно по указаниям пп.4.3.3.4 и 4.3.3.5.

Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке без трещин в растянутой зоне

4.3.3.4 Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке без трещин определяют по формуле (104).

где - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;

, - момент инерции площади сечения соответственно растянутой и сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента,

- коэффициент приведения арматуры к бетону,

- расстояние от наиболее сжатого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента.

Значения и определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.

Допускается определять момент инерции без учета арматуры.

В этом случае для прямоугольного сечения

Значения модуля деформации бетона в формулах (104) и (108) принимают равными:

при непродолжительном действии нагрузки

при продолжительном действии нагрузки

где - принимают по таблице 5.

Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке с трещинами в растянутой зоне

4.3.3.5 Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют с учетом следующих положений:

- сечения после деформирования остаются плоскими;

- напряжения в бетоне сжатой зоны определяют как для условно упругого тела;

- работу растянутого бетона в сечении с нормальной трещиной не учитывают;

- работу растянутого бетона на участке между смежными нормальными трещинами учитывают посредством коэффициента .

Жесткость элемента на участках с трещинами определяют по формуле (104).

Значения модуля деформации сжатого бетона принимают равными значениям приведенного модуля деформации , определяемым по формуле (9) для соответствующих нагрузок (непродолжительного и продолжительного действия), заменяя на .

Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом площади сечения бетона только сжатой зоны, площадей сечения арматуры, расположенной в сжатой зоне сечения, с коэффициентом приведения арматуры к бетону и арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, с коэффициентом приведения арматуры к бетону

где , , - момент инерции площади сечения соответственно сжатой зоны бетона, арматуры, расположенной в растянутой и сжатой зоне, относительно центра тяжести приведенного без учета бетона растянутой зоны поперечного сечения.

Значения и определяют по формулам (106) и (107), принимая значение , равное расстоянию от наиболее сжатого волокна бетона до центра тяжести приведенного (с коэффициентами приведения и ) поперечного сечения без учета бетона растянутой зоны (рисунок 9).

1 - уровень центра тяжести приведенного без учета растянутой зоны бетона поперечного сечения

Рисунок 9 - Приведенное поперечное сечение (а) и схема напряженно-деформированного состояния изгибаемого предварительно напряженного элемента с трещинами (б) при расчете его по деформациям

Значения и определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.

Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону и определяют по п.4.3.3.8.

4.3.3.6 Для изгибаемых предварительно напряженных элементов положение нейтральной оси определяют из уравнения

где - расстояние от нейтральной оси до точки приложения усилия предварительного обжатия ; точку приложения усилия определяют как для внецентренного сжатия с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки (рисунок 9);

, , , , , - моменты инерции и статические моменты соответственно сжатой зоны бетона, растянутой и сжатой арматуры относительно нейтральной оси.

Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны определять по формуле

где - высота сжатой зоны изгибаемого элемента без учета предварительного напряжения арматуры, определяемая согласно СП 52-101;

, - момент инерции и площадь приведенного поперечного сечения, определяемые для полного сечения (без учета трещин);

- момент относительно центра тяжести полного приведенного сечения элемента от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия

- эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести полного приведенного сечения элемента (без учета момента ).

Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов.

4.3.3.7 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов допускается определять по формуле

где - расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;

- расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;

- высота сжатой зоны с учетом влияния предварительного обжатия.

Высоту сжатой зоны определяют как для изгибаемых элементов без преднапряжения согласно СП 52-101 с умножением значения на .

Значения и допускается определять, принимая расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне до наиболее сжатого волокна сечения равным 0,3 .

4.3.3.8 Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону принимают равными:

- для сжатой арматуры

- для растянутой арматуры

где - приведенный модуль деформации сжатого бетона, определяемый по формуле (9) при непродолжительном и продолжительном действии нагрузки с заменой на ;

- приведенный модуль деформации растянутой арматуры, определяемый с учетом влияния работы растянутого бетона между трещинами по формуле

Значения коэффициента определяют по формуле (96).

Допускается принимать =1 и, следовательно, . При этом, если условие (97) не удовлетворяется, расчет производят с учетом коэффициента по формуле (96).

Читайте также: