Коэффициент приведения арматуры к бетону расчет
Обновлено: 14.05.2024
конструирование каркаса. Расчёт балки по наклонному сечению: определение диаметра и шага поперечных стержней.
В результате выполнения работы студент должен:
знать работу изгибаемых конструкций при поперечном изгибе от равномерно
распределённой нагрузки; особенности работы железобетонных балок; возможный характер потери несущей способности и жёсткости; предпосылки для расчёта; основные правила конструирования балок;
уметь рассчитать, т.е. подобрать сечение или проверить несущую способность
железобетонной балки прямоугольного сечения с одиночным армированием по нормальному и наклонному сечению.
Теоретическое обоснование:
Порядок расчета прочности нормального сечения изгибаемого прямоугольного элемента с одиночным армированием
При расчете изгибаемых элементов возможны следующие типы задач: подбор сечения продольной арматуры (тип 1) и определение несущей способности (тип 2), при необходимости проверки прочности элемента учитываем, что это фактически является задачей 2-го типа.
Порядок подбора сечения продольной арматуры (тип 1)
1. Определяют изгибающий момент, действующий в расчетном сечении элемента.
2. Принимают сечение балки:
(размеры сечения могут быть заданы).
3. Задаются классом прочности бетона (В ≥ 7,5) и классом арматуры, чаще всего в качестве продольной рабочей арматуры принимается арматура класса A-III (см. параграф 2.3.3). Устанавливают коэффициент условия работы бетона γb2(наиболее часто γb2 = 0,9).
4. Задаются расстоянием от крайнего растянутого волокна бетона до центра тяжести арматуры (а ≈ 3−5 см) и определяют рабочую высоту бетона h0 = h−a.
5. Находят значение коэффициента А0:
Коэффициент А0 не должен превышать граничного значения А0R (см. табл. 7.6). Если значение коэффициента А0 > А0R , следует увеличить сечение балки или изменить материалы.
6. По величине коэффициента А0, пользуясь табл. 7.5, определяют значения коэффициентов ξ и ή.
7. Определяют требуемую площадь арматуры по любой из приведенных формул:
8. Задаются количеством стержней и определяют диаметры арматуры, выписывают фактическую площадь сечения подобранной арматуры (Приложение 3).
9. Определяют процент армирования элемента μ и сравнивают его с минимальным процентом армирования:
10. Определяют требуемую площадь монтажных стержней А'S и по площади принимают диаметры монтажных стержней d's:
11. Определяют диаметры поперечных стержней:
12. Назначают толщину защитного слоя бетона (ab ≥ ds; ab ≥ 20 мм при высоте элементов > 250 мм).
13. Конструируют сечение − см. параграф 7.4.7.
Порядок определения несущей способности элемента (тип 2)
При определении несущей способности элемента известно:
размеры сечения, армирование и материалы, из которых выполнен элемент; неизвестно — какой изгибающий момент он способен выдержать (момент сечения).
Для нахождения момента сечения определяют:
Расчетные сопротивления материалов, их коэффициенты условий работы (табл. 2.6; 2.8).
По чертежу сечения элемента находят рабочую высоту сечения h0, площадь рабочей продольной арматуры AS (Приложение 3);
Определяют значение коэффициента ξ:
Коэффициент ξдолжен быть не больше граничного значения – ξR (табл. 7.6); если коэффициент ξбольше граничного значения, это значит, что элемент переармирован и для дальнейших расчетов следует использовать граничные значения коэффициентов (вместо коэффициента ξ применять в дальнейших расчетах ξR; вместо А0 применять коэффициент А0R).
4. По таблице коэффициентов (табл. 7.5) через коэффициент ξопределяют значения коэффициента А0.
5.Определяют величину момента сечения: Мсечения = A0Rbγb2bh 2 0— задача решена.
В случае если требуется проверить прочность, необходимо сравнить момент сечения с фактически действующим на балку моментом и сделать вывод, выполняется условие прочности (М ≤ Мсечения) или нет.
2. Порядок расчета прочности наклонного сечения
Расчет условно можно разбить на три части: конструирование каркаса, обеспечение прочности по наклонной трещине и расчет прочности сжатой полосы:
I. Конструирование каркаса
1. Конструируют каркас балки в соответствии с требованиями п. 5.27 СНиП 2.03.01-83*: в балках и плитах шаг поперечных стержней принимают:
• на приопорных участках (рис. 1):
а) при h ≤ 450 мм шаг поперечных стержней на приопорном участке s — не более h/2 и не более 150 мм;
б) при h > 450 мм шаг поперечных стержней на приопорном участке s — не более h/3и не более 500 мм;
• на остальной части пролета:
в) при высоте сечения элемента h > 300 мм устанавливается поперечная арматура с шагом s ≤ 3/4h и не более 500 мм;
г) при высоте сечения элемента h ≤ 300 мм поперечные стержни в середине пролета можно не ставить;
д) в сплошных плитах независимо от высоты, в многопустотных плитах высотой свыше 300 мм и в балочных конструкциях высотой менее 150 мм допускается поперечную арматуру не устанавливать, но прочность при этом должна быть проверена расчетом.
Пример 1.На железобетонную балку действует изгибающий момент М = 150 кН ∙ м. Определить требуемую площадь продольной рабочей арматуры и произвести конструирование сечения балки. Приняты следующие материалы: бетон тяжелый класса В30; коэффициент условия работы γb2 = 0,9; продольная рабочая арма тура класса А-III; для поперечной арматуры принят класс Вр-I; монтажная арматура класса А-III. Сечение балки − см. рис. 2.
1.Определяем расчетную призменную прочность бетона Rb = 17,0 МПа (табл. 2.6).
2. Определяем расчетное сопротивление арматуры; для диаметров от 10 до 40 мм
RS = 365 МПа = 36,5 кН/см 2 (табл. 2.8).
3. Задаемся величиной а − расстоянием от центра тяжести арматуры до крайнего растянутого волокна бетона (величину а можно принимать 3−4 см при однорядном расположении стержней в каркасе и больше при двухрядном), принимаем а = 4 см.
4. Определяем рабочую высоту балки h0: h0 = h − а = 50 − 4 = 46 см;
5. Находим значение коэффициента A0:
A0 = 0,232 < A0R = 0,413 (см. табл. 7.6); коэффициент A0 меньше граничного значения, следовательно, изменять сечение балки не требуется.
6. По табл. 7.5 находим значение коэффициентов ξ, ή ближайшее значение коэффициента А0 в таблице равно 0,236, по нему определяем значения коэффициентов: ξ = 0,27; ή = 0,865.
7. Находим требуемую площадь арматуры:
8. Задаемся количеством стержней рабочей арматуры. При конструировании балки разрешено ставить стержни в один или в два ряда по высоте каркаса, при ширине балки 200 мм можно установить два или три каркаса в сечении; соответственно количество рабочих продольных стержней может быть 2, 3, 4 или 6 (рис. 3).
По расчету требуемая площадь сечения арматуры As =10,33 см 2 , рассмотрим варианты армирования (см. сортамент арматуры, Приложение 3):
• принимаем 2 стержня рабочей продольной арматуры и определяем их диаметр (находим большее ближайшее значение площади − 12,32 см 2 , этой площади соответствуют 2 стержня диаметром 28 мм);
• для 3-х стержней (3Ø22, А-III, As = 11,40 см 2 );
• для 4-х стержней (4Ø20, А-III, As = 12,56 см 2 );
• для 6 стержней (6Ø16, А-III, As = 12,06 см 2 ).
Из возможных вариантов армирования наиболее оптимальным с точки зрения расхода арматуры является вариант с тремя стержнями (меньше всего площадь сечения арматуры). Принимаем армирование: 3 стержня, Ø22, А-III, As =11,40 см 2 .
9. Проверяем процент армирования μ:
Процент армирования больше минимального, равного 0,05%;
10. Определяем требуемую площадь сечения монтажных стержней: A's = 0,1AS = 0,1 ∙ 11,4 = 1,14 см 2 (по сортаменту арматуры ближайшее значение площади соответствует диаметру 7 мм, но такая арматура выпускается только классов В-II и Вр-II, которые не применяются в качестве ненапрягаемой арматуры), в качестве монтажной продольной арматуры принимаем 3Ø8 А-III, A's = 1,51 см 2 .
11. Определяем диаметр поперечных стержней dSW. Из условия свариваемости арматуры dSW≥ 0,25dS = 0,25 ∙ 22 = 5,5 мм, следовательно, к продольной рабочей арматуре Ø22 мм можно приварить стержень Ø6 мм. Так как арматурная проволока Вр-I выпускается диаметрами 3, 4, 5 мм, а нам необходим Ø6 мм, принимаем поперечную арматуру класса А-III, площадь сечения поперечной арматуры АSW =0,86 см 2 (площадь сечения 3-х поперечных стержней Ø6 мм, находящихся в сечении балки, рис. 4).
12. Определяем защитный слой бетона (который назначается больше диаметра стержня и не менее 20 мм при высоте балки больше 250 мм), принимаем аb = 25 мм > ds =22 мм.
13. Окончательно конструируем сечение элемента, см. рис. 4.
Вывод.Для армирования сечения балки принимаем: рабочую продольную арматуру 3Ø22 А-III; монтажную продольную арматуру 3Ø8 А-III; поперечную арматуру Ø6 А-III.
- расстояние от точки приложения продольной силы (расположенной в центре тяжести приведенного сечения элемента) до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.
В формуле (7.6) знак "плюс" принимают при сжимающей продольной силе , "минус" - при растягивающей силе.
7.2.9 Момент сопротивления и расстояние определяют по формулам:
; (7.7)
где - момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести
; (7.9)
, , - моменты инерции сечений соответственно бетона, растянутой и сжатой арматуры;
- площадь приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле
; (7.10)
- коэффициент приведения арматуры к бетону
- расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента
,
здесь - статический момент площади приведенного поперечного сечения элемента относительно наиболее растянутого волокна бетона.
В этом случае значения , , , в формулах (7.9) и (7.10) принимают равными нулю.
. (7.12)
7.2.11 Определение момента образования трещин на основе нелинейной деформационной модели производят исходя из общих положений, приведенных в 5.1.22 и 6.2.2-6.2.31, но с учетом работы бетона в растянутой зоне нормального сечения, определяемой диаграммой состояния растянутого бетона согласно 5.1.20. Расчетные характеристики материалов принимают для предельных состояний второй группы.
Значение определяют из решения системы уравнений, представленных в 6.2.2-6.2.31, принимая относительную деформацию бетона у растянутой грани элемента от действия внешней нагрузки равной предельному значению относительной деформации бетона при растяжении , определяемому согласно указаниям 6.2.31.
Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента
, (7.13)
где - напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки, определяемое согласно 7.2.13;
- базовое (без учета влияния вида поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами;
- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами; допускается принимать коэффициент =1, если при этом условие (7.3) не удовлетворяется, значение следует определять по формуле (7.23);
- коэффициент, учитывающий профиль продольной арматуры, принимаемый равным:
- коэффициент, учитывающий характер нагружения, принимаемый равным:
7.2.13 Значения напряжения в растянутой арматуре изгибаемых элементов определяют по формуле
, (7.14)
где , - момент инерции и расстояние от сжатой грани до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента, определяемые с учетом площади сечения только сжатой зоны бетона, площадей сечения растянутой и сжатой арматуры согласно 7.3.11, принимая в соответствующих формулах значения коэффициента приведения арматуры к бетону .
Для изгибаемых элементов (рисунок 7.2), где - высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно 7.3.12 при .
8.2.19 Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкциям.
постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок (см. 4.6) при ограничении деформаций технологическими или конструктивными требованиями;
8.2.20 Значения предельно допустимых деформаций элементов принимают согласно СП 20.13330 и нормативным документам на отдельные виды конструкций.
Прогибы железобетонных конструкций определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от изгибных, сдвиговых и осевых деформационных характеристик железобетонного элемента в сечениях по его длине (кривизн, углов сдвига и т.д.).
В тех случаях, когда прогибы железобетонных элементов в основном зависят от изгибных деформаций, значения прогибов определяют по жесткостным характеристикам согласно 8.2.22 и 8.2.31.
8.2.22 Для изгибаемых элементов постоянного по длине элемента сечения, не имеющих трещин, прогибы определяют по общим правилам строительной механики с использованием жесткости поперечных сечений, определяемой по формуле (8.143).
8.2.23 Кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов для вычисления их прогибов определяют:
а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины, согласно 8.2.24, 8.2.26;
б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, согласно 8.2.24, 8.2.25 и 8.2.27.
Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т.е. условие (8.116) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки.
Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно 8.2.32.
8.2.24 Полную кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяют по формулам:
5.1.13 Значения начального модуля упругости бетона при сжатии и растяжении соответствуют приведенным в таблице 5.8.
Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно СП 131.13330.2012, значения , указанные в таблице 5.8, следует умножать на коэффициент 0,85.
Для бетона, подвергающегося попеременному замораживанию и оттаиванию, значения , указанные в таблице 5.8, следует умножать на коэффициент условий работы бетона , принимаемый по указаниям пункта 6.1.12 СП 63.13330.2012.
При наличии данных о составе бетона, условиях изготовления и т.д. допускается принимать другие значения , согласованные в установленном порядке.
5.1.14 Предельные значения характеристики ползучести бетона следует определять в зависимости от влажностного режима эксплуатации конструкций по формуле
, (5.3)
где - предельные значения характеристики ползучести бетона при влажности окружающей воздушной среды от 40% до 75%, принимаемые по таблице 5.9;
- коэффициент, принимаемый равным при относительной влажности внутреннего воздуха, %:
Влажность воздуха окружающей среды определена как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СП 28.13330 или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий.
5.1.15 Коэффициент линейной температурной деформации бетона при изменении температур от минус 50°C до плюс 50°C следует принимать равным 1·10 -5 °С -1 .
При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, составе и водонасыщении бетона и т.п. допускается принимать другие значения , обоснованные в установленном порядке.
5.1.16 Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) следует принимать равным 0,2, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений , указанных в таблице 5.8.
Начальные модули упругости при сжатии и растяжении ·10 -3 при классе бетона по прочности на сжатие, МПа
Предельные значения характеристики ползучести при классе бетона по прочности на сжатие
5.2 Арматура
5.2.1 Для армирования конструкций, а также для закладных изделий следует принимать арматуру и сталь согласно указаниям пунктов 6.2.2-6.2.6 СП 63.13330.2012.
В качестве напрягаемой арматуры не допускается применять высокопрочную холоднотянутую арматурную проволоку классов Вр1400, Вр1500 и Вр1600 диаметром 4 мм и менее, а также арматурные канаты.
В качестве ненапрягаемой арматуры допускается применение композитной полимерной арматуры по ГОСТ 31938 при условии, что максимальное значение температуры при пропаривании конструкции не должно превышать значения температуры стеклования полимерной матрицы композитной арматуры.
5.2.2 Нормативные и расчетные характеристики арматуры следует принимать согласно указаниям пунктов 6.2.7-6.2.9 СП 63.13330.2012 с учетом требований 5.2.3-5.2.4.
5.2.3 Коэффициент условий работы арматуры , принимаемый по таблице 5.10, следует умножать на коэффициент, равный (где d - диаметр арматуры).
5.2.4 Длину зоны передачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле (9.15) СП 63.13330.2012, принимая значение равным по таблице 5.3, а потери предварительного напряжения арматуры при определении - по позициям 1-5 таблицы 4.2.
Коэффициент условий работы арматуры при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла , равным
4.3.3.1 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов для вычисления их прогибов определяют:
а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещины, - согласно пп.4.3.3.2, 4.3.3.4;
б) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, - согласно пп.4.3.3.2, 4.3.3.3 и 4.3.3.5.
Элементы или участки элементов рассматривают без трещин, если трещины не образуются [т.е. условие (75) не выполняется] при действии полной нагрузки, включающей постоянную, временную длительную и кратковременную нагрузки, и усилия предварительного обжатия.
Кривизну железобетонных элементов с трещинами и без трещин можно также определять на основе деформационной модели согласно п.4.3.4.
4.3.3.2 Полную кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов определяют по формулам:
- для участков без трещин в растянутой зоне
- для участков с трещинами в растянутой зоне
, - кривизна соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.
- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет по деформациям;
- кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;
- кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.
Кривизну , и в формулах (101), (102) определяют согласно указаниям п.4.3.3.3 с учетом усилия предварительного обжатия в качестве длительной нагрузки.
Допускается при определении кривизны учитывать влияние деформаций усадки и ползучести бетона в стадии предварительного обжатия.
4.3.3.3 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов от действия соответствующих нагрузок (п.4.3.3.2) определяют по формуле
где - изгибающий момент от внешней нагрузки;
и - усилие предварительного обжатия и его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;
- изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле
где - модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки;
- момент инерции приведенного поперечного сечения относительно его центра тяжести, определяемый с учетом наличия или отсутствия трещин.
Значения модуля деформации бетона и момента инерции приведенного сечения для элементов без трещин в растянутой зоне и с трещинами определяют соответственно по указаниям пп.4.3.3.4 и 4.3.3.5.
Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке без трещин в растянутой зоне
4.3.3.4 Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке без трещин определяют по формуле (104).
Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют как для сплошного тела по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом всей площади сечения бетона и площадей сечения арматуры с коэффициентом приведения арматуры к бетону .
где - момент инерции бетонного сечения относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента;
, - момент инерции площади сечения соответственно растянутой и сжатой арматуры относительно центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента,
- коэффициент приведения арматуры к бетону,
- расстояние от наиболее сжатого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента.
Значения и определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.
Допускается определять момент инерции без учета арматуры.
В этом случае для прямоугольного сечения
Значения модуля деформации бетона в формулах (104) и (108) принимают равными:
при непродолжительном действии нагрузки
при продолжительном действии нагрузки
где - принимают по таблице 5.
Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участке с трещинами в растянутой зоне
4.3.3.5 Жесткость изгибаемого предварительно напряженного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют с учетом следующих положений:
- сечения после деформирования остаются плоскими;
- напряжения в бетоне сжатой зоны определяют как для условно упругого тела;
- работу растянутого бетона в сечении с нормальной трещиной не учитывают;
- работу растянутого бетона на участке между смежными нормальными трещинами учитывают посредством коэффициента .
Жесткость элемента на участках с трещинами определяют по формуле (104).
Значения модуля деформации сжатого бетона принимают равными значениям приведенного модуля деформации , определяемым по формуле (9) для соответствующих нагрузок (непродолжительного и продолжительного действия), заменяя на .
Момент инерции приведенного поперечного сечения элемента относительно его центра тяжести определяют по общим правилам сопротивления упругих элементов с учетом площади сечения бетона только сжатой зоны, площадей сечения арматуры, расположенной в сжатой зоне сечения, с коэффициентом приведения арматуры к бетону и арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения, с коэффициентом приведения арматуры к бетону
где , , - момент инерции площади сечения соответственно сжатой зоны бетона, арматуры, расположенной в растянутой и сжатой зоне, относительно центра тяжести приведенного без учета бетона растянутой зоны поперечного сечения.
Значения и определяют по формулам (106) и (107), принимая значение , равное расстоянию от наиболее сжатого волокна бетона до центра тяжести приведенного (с коэффициентами приведения и ) поперечного сечения без учета бетона растянутой зоны (рисунок 9).
1 - уровень центра тяжести приведенного без учета растянутой зоны бетона поперечного сечения
Рисунок 9 - Приведенное поперечное сечение (а) и схема напряженно-деформированного состояния изгибаемого предварительно напряженного элемента с трещинами (б) при расчете его по деформациям
Значения и определяют по общим правилам расчета геометрических характеристик сечений упругих элементов.
Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону и определяют по п.4.3.3.8.
4.3.3.6 Для изгибаемых предварительно напряженных элементов положение нейтральной оси определяют из уравнения
где - расстояние от нейтральной оси до точки приложения усилия предварительного обжатия ; точку приложения усилия определяют как для внецентренного сжатия с учетом изгибающего момента от внешней нагрузки (рисунок 9);
, , , , , - моменты инерции и статические моменты соответственно сжатой зоны бетона, растянутой и сжатой арматуры относительно нейтральной оси.
Допускается для элементов прямоугольного сечения высоту сжатой зоны определять по формуле
где - высота сжатой зоны изгибаемого элемента без учета предварительного напряжения арматуры, определяемая согласно СП 52-101;
, - момент инерции и площадь приведенного поперечного сечения, определяемые для полного сечения (без учета трещин);
- момент относительно центра тяжести полного приведенного сечения элемента от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия
- эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести полного приведенного сечения элемента (без учета момента ).
Значения геометрических характеристик сечения элемента определяют по общим правилам расчета сечения упругих элементов.
4.3.3.7 Кривизну изгибаемых предварительно напряженных элементов допускается определять по формуле
где - расстояние от точки приложения усилия предварительного обжатия до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;
- расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне;
- высота сжатой зоны с учетом влияния предварительного обжатия.
Высоту сжатой зоны определяют как для изгибаемых элементов без преднапряжения согласно СП 52-101 с умножением значения на .
Значения и допускается определять, принимая расстояние от точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне до наиболее сжатого волокна сечения равным 0,3 .
4.3.3.8 Значения коэффициентов приведения арматуры к бетону принимают равными:
- для сжатой арматуры
- для растянутой арматуры
где - приведенный модуль деформации сжатого бетона, определяемый по формуле (9) при непродолжительном и продолжительном действии нагрузки с заменой на ;
- приведенный модуль деформации растянутой арматуры, определяемый с учетом влияния работы растянутого бетона между трещинами по формуле
Значения коэффициента определяют по формуле (96).
Допускается принимать =1 и, следовательно, . При этом, если условие (97) не удовлетворяется, расчет производят с учетом коэффициента по формуле (96).
Читайте также: