Для определения вертикальных напряжений в грунте от соседних фундаментов применяется метод

Обновлено: 12.05.2024

s _zp,i - среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений на верхней z_i-₁ и нижней z_i границах слоя по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. пп. 2-4);

h_i и Е_i - соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных нормальных 2 напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной на рис. 1.

1 В настоящем приложении, кроме специально оговоренных случаев, приняты следующие единицы:

для линейных величин – м (см), для сил – кН (кгс); для напряжений, давлений и модулей деформации – кПа (кгс/см 2 ); для удельного веса – кН/м 3 (кгс/см 3 ).

2 Далее для краткости слово «нормальное» опускается.

Примечание. При значительной глубине заложения фундаментов расчет осадки рекомендуется производить с использованием расчетных схем, учитывающих разуплотнение грунта вследствие разработки котлована.

2. Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента: s _zp – по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, и s _zp,c – по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, определяются по формулам:

s _zp = a p₀; (2)

s _zp,c = a p₀ / 4, (3)

где a - коэффициент, принимаемый по табл.1 в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной: о = 2z/b при определении у_zp и о = z/b при определении у_zp,c;

p_{0 =} p - s _zg,₀ - дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b ? 10 м принимается р₀ = р);

р - среднее давление под подошвой фундамента;

s _zg,₀ - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента (при планировке срезкой принимается s _zg,₀ = g _d, при отсутствии планировки и планировке подсыпкой s _zg,₀ = g d_n, где g / - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы, d и d_n – обозначены на рис.1).

Рис.1. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве DL – отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента; WL - уровень подземных вод; В,С - нижняя граница сжимаемой толщи; d и d_n глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа; b - ширина фундамента; р - среднее давление под подошвой фундамента; р₀ - дополнительное давление на основание; s _zg и s _zg,₀ – дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; s _zp и s _zр,₀ – дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; Н_с – глубина сжимаемой толщи.

Коэффициент a для фундаментов

x = 2z / b

Прямоугольных с соотношением сторон h = l / b, равным

где N, A, g_mt, W - то же, что и в формуле (5.11).

5.6.30. При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1).

Нагрузку на полы промышленных зданий q допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Определение осадки основания фундаментов

5.6.31. Осадку основания фундамента s, см, с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (см. 5.6.6) определяют методом послойного суммирования по формуле

где b - безразмерный коэффициент, равный 0,8;

s_zp,i - среднее значение вертикального нормального напряжения (далее - вертикальное напряжение) от внешней нагрузки в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента (см. 5.6.32), кПа;

h_i - толщина i-го слоя грунта, см, принимаемая не более 0,4 ширины фундамента;

Е_i - модуль деформации i-го слоя грунта по ветви первичного нагружения, кПа;

s_z_g,i- среднее значение вертикального напряжения в i-м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (см. 5.6.33), кПа;

Е_е,i - модуль деформации i-го слоя грунта по ветви вторичного нагружения, кПа;

n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.

При этом распределение вертикальных напряжений по глубине основания принимают в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 5.2.

DL - отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента: WL - уровень подземных вод; В.С - нижняя граница сжимаемой толщи; d и d_n - глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа, b - ширина фундамента; р - среднее давление под подошвой фундамента; s_zg и s_zg.₀ - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; s_zp и s_zp.₀- вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; s_z_g,i - вертикальное напряжение от собственного веса вынутого в котловане грунта в середине i-го слоя на глубине z от подошвы фундамента; Н_с - глубина сжимаемой толщи

1. При отсутствии опытных определений модуля деформации E_e,i для сооружений II и III уровней ответственности допускается принимать E_e,i = 5E_i.

2. Средние значения напряжений s_zp,i и s_z_g,i в i-м слое грунта допускается вычислять как полусумму соответствующих напряжений на верхней z_i-₁ и нижней z_i границах слоя.

3. При возведении сооружения в отрываемом котловане следует различать три следующих значения вертикальных напряжений: s_zg - от собственного веса грунта до начала строительства; s_zн - после отрывки котлована; s_z - после возведения сооружения.

4. При определении средней осадки основания фундамента все используемые в формуле (5.16) величины допускается определять для вертикали, проходящей не через центр фундамента, а через точку, лежащую посередине между центром и углом (для прямоугольных фундаментов) или на расстоянии r_с = (r₁ + r₂)/2 от центра, где r₁ - внутренний, а r₂ - внешний радиус круглого или кольцевого фундамента (для круглого фундамента r₁ = 0).

5. Расчет осадок свайных фундаментов выполняется с учетом дополнительных указаний СП 24.13330.

5.6.32. Вертикальные напряжения от внешней нагрузки s_zр = s_z - s_zн зависят от размеров, формы и глубины заложения фундамента, распределения давления на, грунт по его подошве и свойств грунтов основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения s_zp, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле

s_zp = ap, (5.17)

где a - коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от относительной глубины ξ, равной 2z/b;

р - среднее давление под подошвой фундамента, кПа.

5.6.33. Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента s_z_g = s_zg - s_zu, кПа, на глубине z от подошвы прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов определяют по формуле

где a - то же, что и в 5.6.32;

s_zg.₀ - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента, кПа (при планировке срезкой s_zg.₀ = g' · d, при отсутствии планировки и планировке подсыпкой s_zg,₀ = g' · d_n, где g' - удельный вес грунта, кН/м 3 , расположенного выше подошвы; d и d_n, м, - см. рисунок 5.2).

При этом в расчете s_z_g используются размеры в плане не фундамента, а котлована.

5.6.34. При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менее 5 м, допускается в формуле (5.16) не учитывать второе слагаемое.

5.6.35. Если среднее давление под подошвой фундамента p £ s_zg.₀, осадку основания фундамента s определяют по формуле

где b, s_zp,i, h_i, E_e,i и n - то же, что и в формуле (5.16).

5.6.36. Вертикальные напряжения от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента s_zp,c, кПа, по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента, определяют по формуле

s_zp,c = ap/4, (5.20)

где a - коэффициент, принимаемый по таблице 5.8 в зависимости от значения ξ = z/b;

p - то же, что и в формуле (5.17).

5.6.37. Вертикальные напряжения s_zp,a, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через произвольную точку А (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с давлением по подошве, равным p), определяют алгебраическим суммированием напряжений s_zp,cj, кПа, в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (см. рисунок 5.3) по формуле

5.6.38. Вертикальные напряжения s_zp,nf, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади (включая вес обратной засыпки) определяют по формуле

где s_zp - то же, что и в формуле (5.17), кПа;

s_zp,ai - вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

k - число влияющих фундаментов или нагрузок;

ξ	Коэффициент a для фундаментов
круглых	прямоугольных с соотношением сторон η = l/b, равным	ленточных (η ³ 10)
1,0	1,4	1,8	2,4	3,2
1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,4	0,949	0,960	0,972	0,975	0,976	0,977	0,977	0,977
0,8	0,756	0,800	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0.881
1,2	0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6	0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0	0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,530	0,545	0,550
2,4	0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8	0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2	0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6	0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0	0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0.306
4,4	0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8	0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2	0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6	0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0	0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4	0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8	0,031	0,040	0,055	0,069	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2	0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6	0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0	0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0.158
8,4	0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8	0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2	0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6	0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0	0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4	0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8	0,013	0,016	0,022	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2	0,012	0,015	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6	0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0	0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106
Примечания 1. В таблице обозначено: b - ширина или диаметр фундамента, l - длина фундамента. 2. Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А,значения a принимают как для круглых фундаментов радиусом . 3. Для промежуточных значений ξи η коэффициенты a определяют интерполяцией.

а - схема расположения рассчитываемого 1 и влияющего фундамента 2; б - схема расположения фиктивных фундаментов с указанием знака напряжений s_zp,cj в формуле (5.21) под углом j-го фундамента

5.6.39. При сплошной равномерно распределенной нагрузке на поверхности земли интенсивностью q, кПа (например, от веса планировочной насыпи), значение s_zp,nf по формуле (5.22) для любой глубины z определяют по формуле s_zp,nf = s_zp + q.

5.6.40. Вертикальное эффективное напряжение от собственного веса грунта s_zg, кПа, на границе слоя, расположенного на глубине, z от подошвы фундамента, определяется по формуле

где g' - средний удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м 3 ;

d_n - м, см. рисунок 5.2;

g_i и h_i - соответственно удельный вес, кН/м 3 , и толщина i-го слоя грунта, залегающего выше границы слоя на глубине z от подошвы фундамента, м;

и - поровое давление на рассматриваемой границе слоя, кН/м 2 .

Для неводонасыщенных грунтов поровое давление принимается равным нулю (u = 0).

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды при коэффициенте фильтрации слоя грунта больше 1´10 -5 м/сут. и I_L > 0,25 (для глинистых грунтов).

При расположении ниже уровня грунтовых вод слоя грунта с коэффициентом фильтрации менее 1´10 -5 м/сут. и I_L < 0,25 (для глинистых грунтов) его удельный вес принимается без учета взвешивающего действия воды, для определения s_zg в этом слое и ниже его следует учитывать давление столба воды, расположенного выше этого слоя.

5.6.41. Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z = Н_c, где выполняется условие s_zp = 0,5s_zg. При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше H_min, равной b/2 при b £ 10 м, (4 + 0,1b) при 10 < b £ 60 м и 10 м при b > 60 м.

Если в пределах глубины Н_с, найденной по указанным выше условиям, залегает слой грунта с модулем деформации Е > 100 МПа, сжимаемую толщу допускается принимать до кровли этого грунта.

Если найденная по указанным выше условиям нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е £ 7 МПа или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = Н_с, то этот слой включают в сжимаемую толщу, а за Н_с принимают минимальное из значений, соответствующих подошве слоя или глубине, где выполняется условие s_zp = 0,2s_zg.

При расчете осадки различных точек плитного фундамента глубину сжимаемой толщи допускается принимать постоянной в пределах всего плана фундамента (при отсутствии в ее составе грунтов с модулем деформации E > 100 МПа).

Вертикальное нормальное напряжение s_z определяется по формуле:

где n – число слоев грунта, расположенных выше рассматриваемой глубины; γ_i

удельный вес грунта i-го слоя; h_i – мощность i-го слоя грунта.

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора (глины) определяют с учетом взвешивающего действия воды:

где γ_s – удельный вес частиц грунта; γ_w = 10 кН/м 3 - удельный вес воды; е – коэффициент пористости грунта

Горизонтальное нормальное напряжение от собственного веса грунта:

где ξ = ν(1- ν) – коэффициент бокового давления грунта, принимаемый по табл. 1.15 [6], но в инженерных расчетах обычно принимают ξ=1.

В КР студентам необходимо построить эпюру от собственного веса грунтов рядом с инженерно-геологической колонкой в масштабе!

3.3 Подбор размеров и конструирование фундамента:

При подборе размеров подошвы фундаментов по второй группе предельных состояний (по деформациям) необходимо соблюдать условие:

Здесь р – среднее давление под подошвой фундамента; N₀ – вертикальная нагрузка на фундамент (в соответствии со СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия) на уровне его обреза (отметки планировки); А – площадь подошвы фундамента; -среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах, принимаемое равным 20кН/м 3 ; d – глубина заложения фундамента; R – расчетное значение сопротивления грунта основания (п. 2.41 [4]):

Тогда площадь подошвы фундамента:

Предварительные размеры фундамента назначают в соответствии с п. 2.42 [4].

По данному разделу студентам необходимо:1. Определить глубину заложения фундамента (в соответствии с выбранным ранее районом строительства)[4]; 2.Подобрать размеры (площадь) фундамента в зависимости от заданных нагрузок (согласовать с преподавателем)! 3.Построить эпюры вертикального нормального напряжения от заданных нагрузок в точках А,В,СиD (см. рис. 15) по вертикальным сечениям, и в точке А – по горизонтальным (см. рис. 16).

ПРИМЕР: Построить эпюры вертикальных нормальных напряжений σ_z по вертикалям, проходящим через центры двух смежных фундаментов Ф-1 и Ф-2 с учетом их взаимного влияния. Среднее давление под подошвами фундаментов р₀=300кПа.

Решение. Значения σ_z по оси фундамента Ф-1 получаем суммированием напряжений σ_z₁ от давления р₀ под самим фундаментом и дополнительного напряжения σ_z₂ от влияния фундамента Ф-2. Последнее определяем методом узловых точек, как сумму напряжений в угловой точке М четырех загруженных площадей (фиктивных фундаментов): MLAI и MNDL (η=l/b=10/2=5) с положительным давлением и MKBI и MNCK (η=l/b=6/2=3) с отрицательным.

Разбиваем основание на слои толщиной Δh=0,8м, при этом для фундаментов Ф-1 и Ф-2 ζ=2Δh/b=2ּ0,8/4=0,4; для фиктивных фундаментов ζ=Δh/b=0,8/2=0,4.

Вычисления сводим в таблицу, при этом коэффициент α₁ относится к фундаменту Ф-1; α₂ - к фиктивным фундаментам MLAI и MNDL; α₃ - к фиктивным фундаментам MKBI и MNCK; α₄ = 2 ּ 1/4 ּ(α₂ - α₃) – к фундаменту Ф-2.

2. Определяется расстояние от подошвы фундамента до верхней границы каждого элементарного слоя zi.

3. Определяется напряжение от собственного веса грунта, действующее в уровне подошвы фундамента, по формуле:

4. Определяется напряжение от собственного веса грунта на границе каждого элементарного слоя по формуле:

По полученным данным строится эпюра напряжений от собственного веса грунта слева от оси Z (рисунок 7.1).

где: γ_II,i – расчетное значение удельного веса грунта i-го элементарного слоя, кН/м 3 ;

n – количество элементарных слоев, на которые разделена сжимаемая толща основания.

5. Определяется дополнительное вертикальное напряжение на верхней границе каждого элементарного слоя по формуле 5.17 [7]:

где: α_i – коэффициент затухания напряжений, принимаемый по табл. 5.8 [7];[ВГ20]

. (7.4)

η при ленточном фундаменте принимается 10;

P₀ – дополнительное давление в уровне подошвы фундамента, кПа

где: P – среднее давление под подошвой фундамента, кПа.

P₀ = 283,76-34,2 = 249,56 кПа

По полученным данным строится эпюра дополнительных напряжений σ_zp справа от оси Z (рисунок 7.1).

Определение границы сжимаемой толщи грунтового основания.

В соответствии с п.5.6.41 [7] нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине "Z" =H_c, где выполняется условие:

Эпюра 0,2×σ_Zg строится справа от оси Z (рисунок 7.1).

Расчет осадки грунтового основания.

По полученным данным строится расчетная схема к определению осадки фундамента (рисунок 7.1).

Расчет основания по деформациям производится из условия:

где: S - величина совместной деформации основания и сооружения

определяемая расчетом, м;

S_u - предельное значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемая в соответствии с приложением Д [7]: для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из кирпичной кладки без армирования S_u=10cм.

Осадка основания с использованием расчетной схемы в виде линейнодеформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле 5.16. п.5.6.31 [7]:

м . (4.14)

где: β – безразмерный коэффициент, равный 0,8;

-среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжений в i-ом слое грунта, кПа:

, кПа. (4.15)

1. Граница сжимаемой толщи:

м.

2. Осадка основания:

см

Вывод: т.к. S=2,6u=10cм, то осадка допустима и увеличение ширины подошвы фундамента не требуется.

Таблица 7.1. Расчет осадки

29,376

27,576

26,502

29,304

Рисунок 7.1. График

Список использованной литературы

1. Основания и фундаменты. Методические указания”, Шадунц К. Ш., Краснодар, 1998

2. Механика грунтов, основания и фундаменты”, Б. И. Долматов, С.-П., Стройиздат, 1988

3. Механика грунтов, основания и фундаменты”, C. Б. Ухов, М., АСВ, 1994

4. Справочник. Основания и фундаменты”, под. ред. Г. И. Швецова, М, ВШ, 1991

5. Технология строительного производства”, Б. Ф. Драченко, М, “Агропромиздат”, 1990

6. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. -М.; ГУП ЦПП,1997. -38с

7. СП 22.13330.2016 Основания зданий и сооружений

8. ГОСТ 13579-78. Блоки бетонные для стен подвалов.

9. ГОСТ 13580-85. Железобетонные плиты из тяжелого бетона для ленточных фундаментов.

11. СТП ННГАСУ 1-4-98. Пояснительная записка.

12. СТП ННГАСУ 1-5-98. Основные требования к архитектурно-строительным чертежам.

13. СТП ННГАСУ 1-6-98. Расчет.

14. СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*.

15. СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты. Актуализированная редакция

16. СНиП 2.02.03-85.

17. СП 63.13330.2012. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции.

18. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. (утв. Приказом Минрегиона России от 29.12.2011 N 635/8)

19. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.

20. Основания, фундаменты и подземные сооружения.

21. Справочник проектировщика М.; Стройиздат,1985. -480с.

22. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83)/НИИОСП им. Н.М. Герсеванова. М.; Стройиздат, 1980. -151с.

23. Канаков Г.В., Прохоров В.Ю. Проектирование оснований и фундаментов гражданских зданий. Учебно-методическое пособие.

24. Н. Новгород, ННГАСУ. 2002.-71с.15. Ухов С.Б. и др. Механика грунтов, основания и фундаменты. М.;1994. -527.

[ВГ1]Как картинка. Нехорошо это

просто так что-ли?

[ВГ3]Вот это нагрузка, а остальное брехня

[ВГ4]Мы нашли вес 1 м 2 (кН/м 2 ) потом умножаем на имеющуюся площадь: грузовую получаем нагрузку как раз на эту площадь. В итоге получается нагрузка (до этого мы умножили на высоту теперь ещё и на площадь – в итоге получился объём, но после умножения мы получили нагрузку, которую надо поделить на длину которая у нас составляет 1 м)

Если нам известна площадь на квадратный метр

Также нам известна площадь на которую деуствует такая же нагрузка. Как узнать чему равна эта нагрузка? Соотношение кН *

[ВГ5]Постоянные нагрузки проверены. Единственное это проверить норм нагрузки на квадратный метр

[ВГ6]От пола до плиты потолка 2,8 в том числе чердачной.

От пола 1-го этажа + рядовые * 6 –слой пола + слой чердака + высота от пола чердака до потолка + высота покрытия + парапет (1,2 м) + отметка земли ( 0,9 м)

21,263 + пол чердака

22, 463 + парапет

21, 563 + расстояние до земли (0,9)

[ВГ7]См. схему. В толщину жб перекрытий поставил не приведенную 120 мм а обычную 220. Добавил чердак ещё. Подевался куда-то

Было 21,563 до этого…

[ВГ8]От пола до плиты потолка 2,8 в том числе чердачной.

[ВГ9]Не 0,38? Нет так как потом эту нагрузку передаём на фундамент. Мы в начале писали про значение грузовой площади и потом тут пишем про наличие второй грузовой площади. Возможно ли добавление этой нагрузки вынести в другой пункт?

Да норм вроде написано же что а2 равно этому

[ВГ10]Может тип нагрузка от перекрытия отдельно. А от стены отдельно. Какая разница половину стены на перекрытия рассчитывать или на стену в целом

[ВГ11]Что это тип сумма? В начале её или в конце? Это тип временая?

[ВГ12]Что это тип сумма? В начале её или в конце? Это тип временная?

[ВГ13]Была сосредоточенная теперь распределённая

[ВГ14]От пола до плиты потолка 2,8 в том числе чердачной.

[ВГ15]От пола до плиты потолка 2,8 в том числе чердачной.

[ВГ16]Это расстояние от уровня земли до глубины заложения, а d до нуля

[ВГ17]Разные значение на разное сечение

[ВГ20]Тогда пунктом 7 это сп 20

Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰).

Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни.

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой.

© cyberpedia.su 2017-2020 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!

5.5.38 Вертикальные напряжения , кПа, на глубине от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамента, с учетом влияния соседних фундаментов или нагрузок на прилегающие площади определяют по формуле

, (5.20)

где - то же, что и в формуле (5.15), кПа;

- вертикальные напряжения от соседнего фундамента или нагрузок;

- число влияющих фундаментов или нагрузок.

5.5.39 При сплошной равномерно распределенной нагрузке на поверхности земли интенсивностью , кПа (например, от веса планировочной насыпи) значение по формуле (5.20) для любой глубины определяют по формуле .

5.5.40 Вертикальное напряжение от собственного веса грунта , кПа, на границе слоя, расположенного на глубине от подошвы фундамента, определяется по формуле

, (5.21)

где - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м;

- см. рисунок 5.2, м;

и - соответственно удельный вес, кН/м, и толщина -го слоя грунта, м.

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды.

При определении в водоупорном слое и ниже него следует учитывать давление столба воды, расположенного выше водоупорного слоя.

5.5.41 Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине , где выполняется условие , где:

а) =0,2 при 5 м;

б) =0,5 при >20 м;

в) при м определяют интерполяцией ( и определяют по формулам (5.15) и (5.21)). При этом глубина сжимаемой толщи не должна быть меньше при м и (4+0,1) при >10 м.

5.5.42 При возведении нового объекта на застроенной территории дополнительные деформации оснований существующих сооружений от воздействия нового сооружения необходимо определять с учетом разгрузки от выемки грунта в котловане, вертикальной нагрузки от вновь возводимого сооружения и других факторов, используя, как правило, численные методы. Для расчета дополнительных деформаций, вызванных вертикальными нагрузками от вновь возводимого сооружения, допускается использовать расчетную схему в виде линейно-деформируемого полупространства.

При выборе метода расчета необходимо учитывать уровень ответственности существующего сооружения, конструктивные особенности и типы фундаментов нового и существующего сооружений, глубину котлована, а также метод строительства.

Определение крена фундамента

5.5.43 Крен отдельных фундаментов или сооружений в целом должен вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундаментов, нагрузок на прилегающие площади и неравномерности сжимаемости основания.

При определении кренов фундаментов, кроме того, необходимо, как правило, учитывать заглубление фундамента, жесткость надфундаментной конструкции, а также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за наклона фундамента (сооружения).

5.5.44 Крен фундамента при действии внецентренной нагрузки определяют по формуле

где - коэффициент, принимаемый по таблице 5.7;

и - соответственно модуль деформации, кПа, и коэффициент поперечной деформации грунта основания (значение принимают по таблице 5.8); в случае неоднородного основания значения и принимают средними в пределах сжимаемой толщи в соответствии с указаниями 5.5.45;

- диаметр круглого или сторона прямоугольного фундамента (м), в направлении которой действует момент; для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью принимают

Читайте также: