Давление под подошвой фундамента

Обновлено: 27.04.2024

Увеличиваем размеры фундамента до таких значений, чтобы условие (46(9)) выполнилось. При этом допустимо отклонение в пределах 2%.

2.206(2.49). Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям), как правило, должно определяться с учетом заглубления фундамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать 1,2 и в угловой точке 1,5 (здесь - расчетное сопротивление основания, определяемое в соответствии с требованиями пп.2.174-2.204(2.41-2.48).

Примечание. При расчете оснований фундаментов мостов на внецентренную нагрузку следует руководствоваться требованиями СНиП по проектированию мостов и труб.

2.207. При расчете внецентренно нагруженных фундаментов помимо трапециевидных эпюр давлений могут быть допущены и треугольные, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей более 1/6 (рис.12).

а-г - при отсутствии нагрузок на полы; д-з - при сплошной равномерно распределенной нагрузке интенсивностью ;

Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше, а также для фундаментов колонн открытых крановых эстакад при кранах грузоподъемностью свыше 15 т, для труб, домен и других сооружений башенного типа или при величине расчетного сопротивления основания фундаментов менее кПа (1,5 кгс/см ) всех видов зданий и сооружений размеры фундаментов рекомендуется назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной, с отношением краевых давлений .

В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра, но без отрыва подошвы фундамента от грунта, т.е. с относительным эксцентриситетом равнодействующей, равным 1/6.

Для фундаментов бескрановых зданий с подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра давлений с нулевой ординатой на расстоянии не более 1/4 длины подошвы фундамента, что соответствует относительному эксцентриситету равнодействующей не более 1/4.

Требования, ограничивающие допустимую форму эпюры давления на грунт (допустимую величину эксцентриситета), относятся к любым основным сочетаниям нагрузок.

[ОиФ] Определение давления под подошвой фундамента

Определение давления под подошвой фундамента

Отличительной особенностью данного расчета является
то, что он имеет возможность определять зону отрыва подошвы фундамента
(если таковая имеется) при действии момнетов в двух направлениях

Здраствуйте!
А будет ли добавлена (или может она есть, а я не заметил) опция по управлению плотностью грунта? Дело в том, что в последняя время я столкнулся с фундаментами - плюшками (под оборудование) со значительными нагрузками и хотелось бы себя проверить правильно ли я высчитал площадь отрыва фундамента!
В ручную я получил - 11%, в одной из программ - 22%, в вашей - 17% но плотность хотелось бы заменить с 2.0т/м2 на 2.4т/м2 и скорее всего он будет более приближен к моему ручному варианту

Пожалуй такое было бы уместно, наверное добавлю.

Пока же, то о чем вы пишите, можно учесть искусственно подобрав большую высоту грунта (h_гр). Эта величина учитывается только при определении собственного веса фундамента с грунтом. Например если у вас полностью бетонный фундамент плотностью 2,4 т/м2 и толщиной 0.6м, то h_гр следует принять 0,6х2,4/2,0=0,72м. В таком случае добавка к вертикальной нагрузке от собственного веса будет равна весу реального бетонного фундамента.

Очень интересно сравнить величину отрыва (я так понял указывая проценты в вели речь именно о ней) полученную другими программами. Если не секрет, что за программы использовали? И как проверяли вручную, задача-то не тривиальная?

спасибо, помогло! пришлось ещё и Q подкорректировать, но в целом сошлось вышел на свои 11% отрыва)

В той программе, где получилось 20% площадь отрыва фундамента почему та бралась квадрата, хотя надо треугольника то бишь поделить на 2 (конкретно для моих условий, где в плане фундамент квадратный и моменты с поперечными усилиями одинаковы в обоих направлениях)!

Честно говоря, не понятно с какой стати пришлось корректировать Q, вроде бы никакой такой необходимости быть не должно.

Для надежности поясню, что величина h_фунд -- это расстояние от подошвы фундамента до точки приложения усилия на фундамент, т.е. для определения момента на уровне подошвы к моменту на обрезе фундамента прибавляется поперечная сила Q умноженная на плечо -- h_фунд. Поэтому на величину h_фунд следует обращать внимание.

Величина h_гр -- учитывается только для вычисления собственного веса фундамента с грунтом на обрезах. Этот вес прибавляется к вертикальной нагрузке N.

Разумеется, все это очевидно, если просмотреть текст отчета, но напоминание, думаю, будет не лишним.

Вручную очень просто: давление под подошвой фундамента от продольных сил N+Gфунд;
давление от изгибающего момента с поперечной силой в одной плоскости с 2-мя знаками (+ и -);
давление от изгибающего момента с поперечной силой в другой плоскости с 2-мя знаками (+ и -);
и потом при помощи автокада вырисовывал эпюры согласно полученным значениям, потом также при помощи автокада определил площадь отрыва и перевёл в %!!

Как я понял, вы считаете что зона растягивающих напряжений при внецентренном сжатии -- это и есть зона отрыва, если так, то это не верно. Зона отрыва рассчитывается по иному принципу и она должна быть больше зоны растягивающий напряжений.

Разумеется, все это очевидно, если просмотреть текст отчета, но напоминание, думаю, будет не лишним.

h_фунд я увеличил чтоб получить своё приближенное G_фунд, т.е у меня высота фундамента составляла 2м, бетон плотностью брал 2.4т/м2 и чтобы получить 5,5*5,5*2*2,4 я увеличил высоту фундамента и следовательно немного увеличил плечо для Q. Поэтому Q я взял не 4т*2(h), а 3,33т*2,4(h) чтобы получить мои значения

хотя можно было не трогать h_фунд., а просто hгр.увеличить)) не сообразил

пересчитав отрыв подошвы фундамента по таблицам Шейнкмана я получил %отрыва как и вашей программе с не большой погрешностью в 0,3%))

хотя можно было не трогать h_фунд., а просто hгр.увеличить)) не сообразил

Именно это я и пытался объяснить в посте №6.

Видимо придется чуть переделать интрефейс добавив пояснения. Я как-то мало уделял внимания этому расчету, как воткнул давным давно для собственных нужд, так с тех пор и не менял.

Очень хорошо, что со справочником сошлось.

Здраствуйте!
Возможно ли снять ограничения реализации “все моменты и поперечные силы должны быть положительны”, и просьба добавить учет знаков для моментов и поперечных сил.

Здравствуйте, remoteworker.
Тут вот какое дело. Во-первых с точки зрения расчета как такового, знаки моментов и поперечных сил значения не имеют. Т.е. если у вас все M и Q отрицательные, то вы получите те же напряжения напряжения, что и в случае когда M и Q положительны. Думаю это всем понятно.

Во-вторых, не скрою, что указанные ограничения имеются лишь на словах и связаны с алгоритмом определения зоны отрыва подошвы. В общем, если у вас есть отрыв, то эксцентриситеты в обоих направлениях должны быть положительны, если отрыва нет и вся подошва обжата, то все должно работать корректно, даже если отдельные усилия отрицательные.

Требование, что бы эксцентриситеты были больше ноля, можно конечно, удовлетворить внутри программы сделав таким образом, что бы в случае если они отрицательные, то брались их абсолютные величины. Надо об этом подумать.

А вообще, этот расчет нуждается в доработке, мне кажется сюда можно бы добавить сравнение напряжений с расчетным сопротивлением и может быть проверку нескольких комбинаций нагрузок. Как считаете?

Что вы имеете ввиду под словом "читабельный"? Добавить скобки вокруг отрицательных чисел? Это не сложно, могу добавить.

Полистал сайт программ GIPRO. Если смотреть на картинки производит приятное впечатление. Однако, войдите в мое положение, мне недостает времени детально изучать как и где оно устроено. Если бы вы более развернуто донесли до меня свои пожелания, может быть с каким-нибудь примером отчета, а не просто "вот вам сайт для примера" то дело бы пошло быстрее. Что скажите?

В принципе, если вы добавите учет знаков, то этого вполне достаточно для данного расчета.

Не очень понятно пишите. Учет знаков -- это скобки вокруг отрицательных чисел или вы имеете ввиду что-то более того?

Размеры внецентренно нагруженных фундаментов определяются исходя из условий:

(5.50)

(5.51)

(5.52)

где р — среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям; p_max — максимальное краевое давление под подошвой фундамента; р c _max — то же, в угловой точке при действии моментов сил в двух направлениях; R — расчетное сопротивление грунта основания.

Максимальное и минимальное давления под краем фундамента мелкого заложения при действии момента сил относительно одной из главных осей инерции площади подошвы определяется по формуле

(5.53)

где N — суммарная вертикальная нагрузка на основание, включая вес фундамента и грунта на его обрезах, кН; A — площадь подошвы фундамента, м 2 ; М_х — момент сил относительно центра подошвы фундамента, кН·м; y — расстояние от главной оси инерции, перпендикулярной плоскости действия момента сил, до наиболее удаленных точек подошвы фундамента, м; I_x — момент инерции площади подошвы фундамента относительно той же оси, м 4 .

Для прямоугольных фундаментов формула (5.53) приводится к виду

(5.54)

где W_x — момент сопротивления подошвы, м 3 ; e_x = M_x/N — эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно центра подошвы фундамента, м; l — размер подошвы фундамента в направлении действия момента, м.

При действии моментов сил относительно обеих главных осей инерции давления в угловых точках подошвы фундамента определяется по формуле

(5.55)

или для прямоугольной подошвы

(5.56)

где М_х, M_y, I_х, I_y, e_x, e_y, x, у — моменты сил, моменты инерции подошвы эксцентриситеты и координаты рассматриваемой точки относительно соответствующих осей; l и b — размеры подошвы фундамента.

Условия (5.50)—(5.52) обычно проверяются для двух сочетаний нагрузок, соответствующих максимальным значениям нормальной силы или момента.

Относительный эксцентриситет вертикальной нагрузки на фундамент ε = е/l рекомендуется ограничивать следующими значениями:

ε_u = 1/10 — для фундаментов под колонны производственных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью 75 т и выше и открытых крановых эстакад с кранами грузоподъемностью более 15 т, для высоких сооружений (трубы, здания башенного типа и т.п.), а также во всех случаях, когда расчетное сопротивление грунтов основания R < 150 кПа;

ε_u = 1/6 — для остальных производственных зданий с мостовыми кранами и открытых крановых эстакад;

ε_u = 1/4 — для бескрановых зданий, а также производственных зданий с подвесным крановым оборудованием.

Форма эпюры контактных давлений под подошвой фундамента зависит от относительного эксцентриситета (рис. 5.25): при ε < 1/6 — трапециевидная (если ε = 1/10, соотношение краевых давлений p_min/p_max = 0,25), при ε = 1/6 — треугольная с нулевой ординатой у менее загруженной грани подошвы, при ε > 1/6 — треугольная с нулевой ординатой в пределах подошвы, т.е. при этом происходит частичный отрыв подошвы.

В последнем случае максимальное краевое давление определяется по формуле

(5.57)

где b — ширина подошвы фундамента; l₀ = l /2 – e — длина зоны отрыва подошвы (при ε = 1/4, l₀ = 1,4).

Следует отметить, что при отрыве подошвы крен фундамента нелинейно зависит от момента.

Распределение давлений по подошве фундаментов, имеющих относительное заглубление λ = d/l > 1, рекомендуется находить с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента. При этом допускается применять расчетную схему основания, характеризуемую коэффициентом постели (коэффициентом жесткости). В этом случае краевые давления под подошвой вычисляются по формуле

(5.58)

где i_d — крен заглубленного фундамента; c_i — коэффициент неравномерного сжатия.

Пример 5.11. Определить размеры фундамента для здания гибкой конструктивной схемы без подвала, если вертикальная нагрузка на верхний обрез фундамента N = 10 МН, момент M = 8 МН·м, глубина заложения d = 2 м. Грунт — песок средней крупности со следующими характеристиками, полученными по испытаниям: е = 0,52; φ_II = 37°; c_II = 4 кПа; γ = 19,2 кН/м 3 . Предельное значение относительного эксцентриситета ε_u = е/l = 1/6.

Решение. По табл. 5.13 R₀ = 500 кПа. Предварительные размеры подошвы фундамента определим исходя из требуемой площади:

м 2 .

Принимаем b · l = 4,2 · 5,4 м ( A = 22,68 м 2 ).

Расчетное сопротивление грунта по формуле (5.29) R = 752 кПа. Максимальное давление под подошвой

кПа < 1,2 R = 900 кПа.

Эксцентриситет вертикальной нагрузки

м,

т.е. ε = e/l = 0,733/5,4 = 0,135 < ε_u = 0,167.

Таким образом, принятые размеры фундамента удовлетворяют условиям, ограничивающим краевое давление и относительный эксцентриситет нагрузки.

Здравствуйте. Вопрос: среднее давление "р" под подошвой фундамента вычисляется с учетом вышележащего грунта или это только давление от внешней нагрузки ?

Разве давление на уровне подошвы от вышележащего грунта не учитывается как Gzg,0 ?
Offtop: (или речь идет о весе грунта на уступах фундамента?)

Вопрос: среднее давление "р" под подошвой фундамента вычисляется с учетом вышележащего грунта или это только давление от внешней нагрузки ?

Среднее давление под подошвой - это Р/А, где Р - внешняя нагрузка на отметке подошвы с учетом веса фундамента и грунта на его обрезах.

__________________
Дураки учатся на своих ошибках, умные на чужих, а мудрые смотрят на них и неспеша пьют пиво.

Именно об этом и речь.

Вот и я так думаю. Вот только наткнулся на одно неравенство в СП и не понял как такое может быть ? Вопрос на скрине приведен ниже.

а среднее откуда берется? Среднее давление равно краевому при e=0. e=0 - это сферический фундамент в вакууме курсового проекта

То есть, получается, если выкопали "яму" и установили там полый колодец, массой меньше, чем выбранный грунт, осадка все равно будет ? Но мы же разгрузили грунт больше, чем нагрузили. Понятно, что осадка не будет отрицательной, но, по идее, её вообще не должно быть, потому, что мы не нагрузили грунт более, чем было бытовое давление.
Данная тема у меня возникла исходя из неправильных результатов в Лире. Скрин привожу ниже.

Ну, да, будет.
На уровне дна котлована бытовое давление равно нулю. Так, что любое приложенное давление больше бытового.
Только нагрузка грунта уже идет по так обзываемой вторичной ветке его нагружения.

Блин, ну что не понятного? Например, подземное сооружение, лёгкое здание с подвалом и т.д.
СП не только для столбчатых фундаментов.

Проясните и мне, плиз, как проводить расчет. Если давление под подошвой Р меньше, чем Сигма(zg,0), СП ссылается на формулу 5.19. НО. тогда Сигма(zp) уже с первого слоя получается отрицательной, отсюда отношение Сигм (zp) к (zg) тоже отрицательно, т.е. по-любому меньше чем 0,2. Получается, это расчет осадки разуплотнения??

Я не пойму почему у вас sigma_zp получается отрицательное. Из него же в формуле 5.19 ничего не вычитается.

потому что sigma_zp находится умножением прироста давления p(0) на коэф. "Альфа". А прирост давления p(0)=p-sigma_zg,0

отому что sigma_zp находится умножением прироста давления p(0) на коэф. "Альфа". А прирост давления p(0)=p-sigma_zg,0

1. Сборный типовой железобетонный ленточный фундамент под стену крупнопанельного жилого дома (см. схему).

2. Расчетная нагрузка N на фундамент составляет 700кН/м 2

3. Инженерно-геологические и гидрологические условия строительной площадки заданы.

4. Здание длиной 30м и шириной 15м представляет собой бескаркасную жёсткую конструкцию с отметкой пола подвала: -2,0м. Толщина бетонного пола подвала равна 0,1м.

5. Предельная допустимая осадка основания равна 0,1м.

Сборный ленточный фундамент состоит из плит и стены, собираемой из бетонных блоков.

Здесь обозначено: DL – отметка поверхности природного рельефа

NL – отметка планировки

Для данной лабораторной работы NL и DL совпадают

FL – отметка подошвы фундамента

WL – уровень подземных вод

1. Основание под подошвой фундамента сложено слоями из 4 видов грунта:

I Глина мягкопластичная:
II Суглинок тугопластичный:

III Песок мелкий:

IV Супесь пластичная:

2. Удельный вес грунта от уровня планировки до подошвы фундамента:

3. Границы слоев находятся на отметках: -3,8м ; -6м ; -8,8м.

4. Уровень грунтовых вод (WL) расположен на отметке: -5,7м.

5. Предельно допустимая осадка основания (S) равна 0,1 м.

Подбор типового размера и марки фундамента

При расчете деформаций оснований по схеме линейно-деформируемого полупространства среднее давление под подошвой фундамента P не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа, определяемого по формуле:

(1)

Здесь, γ_с1 , γ_с2 – коэффициенты условий работы разных грунтов в основании (для лабораторной работы γ_с1 = 1,1; γ_с2 = 1,2);

b – ширина подошвы фундамента (определяется подбором для удовлетворения неравенства P<=R); максимальная стандартная ширина ленточного фундамента равна 3,2 м.

γ_п , γ’_П – осредненные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже (при наличии грунтовых вод определяется с учетом взвешивающего действия воды) и выше подошвы, кН/м 3 . Характеристика γ_П находится для слоя грунта толщиной z ниже подошвы фундамента:

z = b/2 при b1 + 0.1b при b>=10м (здесь z₁ = 4м)

Ширина здания составляет 15м. b=15м, тогда z=5,5м.

Величина γ’_П =17 для нашей лабораторной работы, это γ для засыпки.

Величина γ_П находится по следующей формуле (как средне-взвешенное):

i=1…n , где n – число слоёв грунта, укладывающихся в величине z, отсчитываемой от подошвы фундамента ( ).

Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора (глины), должен приниматься с учётом взвешивающего действия воды по формуле:

где g_s = 26 кН/м 3 - для песчаного грунта, и 27 кН/м 3 - для пылевато-глинистого грунта;

g_w = 10 кН/м 3 - удельный вес воды;

e – коэффициент пористости.

g_sb = (27-10)/(1+0,65) = 10,3 - для суглинка

g_sb = (26-10)/(1+0,65) = 9,7 - для песка

Значит,

1)При высоте плиты h=0,3

= (17*1,4 + 19*1,9 + 10,3*0,3 + 9,7*1,9)/5,5=14,80

2)При высоте плиты h=0,5

= (17*1,2 + 19*1,9 + 10,3*0,3 + 9,7*2,1)/5,5=14,54

с_П - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа;

с_П = 40

d_b - глубина подвала (расстояние от уровня планировки NL до пола подвала), м;

d_b = 2,0+0,1=2,1м

d - глубина заложения фундамента от уровня планировки NL, м.

1)При высоте плиты h=0,3, d=2,0+0,3+0,1=2,4

2) При высоте плиты h=0,5, d=2,0+0,5+0,1=2,6

Тогда мы можем рассчитать d₁

где h_s - толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

для разной толщины подошвы соответственно:

1) h_s₁ = 0,3для h=0,3

2) h_s₂ = 0,5 для h=0,5

h_cf - толщина конструкции бетонного пола подвала, м; h_cf = 0,1м.

g_cf - расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м 3

(g_cf =20 кН/м 3 )

1)при высоте плиты h=0,3, d₁=0,3+0,1*20/17=0,418

2) при высоте плиты h=0,3, d₁=0,5+0,1*20/17=0,618

Значения коэффициентов M_n_, M_q_, M_c определяются по таблице 1 (таблица 5.3 из СП 50-101-2004 "Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений"), которая приводится ниже. Из нее видно, что, т.к. в нашем случае , то

Среднее давление Р по подошве фундамента от центральной нагрузки не должно превышать расчетного сопротивления R, то есть:

P = (N + G_П) / A £ R (3)

где N - нагрузка, приложенная к обрезу фундамента; N=700 кН/м 2

G_II - расчетная нагрузка от фундамента и грунта на его обрезах принимается

G_II = 1,5 G_ф; G_ф - вес фундамента;

А- площадь фундамента, А= b*1 м.

, гра- дус	M_n	M_q	M_c	, гра- дус	M_n	M_q	M_c
3,14	0,61	3,44	6,04
0,03	1,12	3,32	0,72	3,87	6,45
0,06	1,25	3,51	0,84	4,37	6,9
0,1	1,39	3,71	0,98	4,93	7,4
0,14	1,55	3,93	1,15	5,59	7,95
0,18	1,73	4,17	1,34	6,35	8,55
0,23	1,94	4,42	1,55	7,22	9,22
0,26	2,05	4,55	1,81	8,24	9,97
0,29	2,17	4,69	2,11	9,44	10,8
0,36	2,43	4.99	2,46	10,85	11,73
0,43	2,73	5,31	2,88	12,51	12,79
0,51	3,06	5,66	3,38	14,50	13,98
0,56	3,24	5,84	3,66	15,64	14,64

В итоге:

1)для плиты h=0,3м

R = (1,1*1,2/1,1)[0,26*1*b*14,80 + 2,05*0,418*17 + (2,05-1)*2,1*17 + 4,55*40]=

=4,62*b + 280,86 (кПа)

2)для плиты h=0,5м

R=(1,1+1,2/1,1)[0,26*1*b*14,54 + 2,05*0,618*17 + (2,05-1)*2,1*17 + 4,55*40]=

= 4,54*b + 289,23 (кПа)

Расчет среднего давления под подошвой фундамента

P = (N + G_II) / A £ R (3)

Предварительные размеры подошвы фундамента при неизвестном расчетном сопротивлении можно определить графически. Для этого формулу (3) можно представить в виде зависимости P = f₁(b), которая в общем случае является уравнением гиперболы:

P = d*b*g_f + N / A, (4)

где b*g_f = 20 кПа, А = b*1 (м 2 ).

Для 0,3: Р=2,4*20 + 700/b = 700/b+48

Для 0,5: Р=2,6*20 + 700/b = 700/b+52

Формула (1) для R является уравнением прямой R = f₂(b).

Прямая R = f₂(b) строится по двум точкам: b = 0 и b = некоторому значению >0, а гипербола (4) - по нескольким значениям b для получения плавной кривой.

Для 0,3: R=4,62*b + 280,86

Для 0,5: R=4,54*b + 289,23

Если построить графики для P = f₁(b) и R = f₂(b), то пересечение гиперболы и прямой даст искомое значение b.

Графически это будет выглядеть так:

h=0.3 При этом b≈2.84

h=0.5 При этом b≈2.81

Определим значение параметра другим путем, решив уравнение:

1)При высоте плиты h=0,3

Домножив на b правую и левую части и перенеся все члены уравнения влево, получим квадратное уравнение:

4,62b 2 +232,86b-700=0

Найдя корни этого уравнения, один из которых будет отрицательным, поэтому мы его сразу отбрасываем, получим искомое b:

b=2.845

2)При высоте плиты h=0,5

Домножив на b правую и левую части и перенеся все члены уравнения влево, получим квадратное уравнение:

4,54b 2 +237,23b-700=0

b=2.810

Далее из таблицы 2 по полученному значению параметра b подбираем с округлением в большую сторону соответствующий типовой размер и марку плиты фундамента и приступаем к определению его осадки. Так как глубина заложения фундаментной плиты зависит от её толщины, то расчет по формуле (1) и построение графиков осуществляется для h=0,5 и h=0,3 м.

Эскиз	Марка плиты	Размеры, мм	Масса, кг
b	l	h
	ФЛ 32.12 ФЛ 32.8
ФЛ 28.12 ФЛ 28.8
ФЛ 24.12 ФЛ 24.8
ФЛ 20.12 ФЛ 20.8
	ФЛ 16.24 ФЛ 16.12 ФЛ 16.8
ФЛ 14.24 ФЛ 16.12 ФЛ 16.8
ФЛ 12.24 ФЛ 12.12 ФЛ 12.8
ФЛ 10.24 ФЛ 10.12 ФЛ 10.8

Подбор плиты

Исходя из имеющихся типоразмеров фундаментных плит, можно подобрать плиту по параметру b. Плита ФЛ 32.12

Читайте также: